一種稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑、制備方法及應用
【專利摘要】本申請公開了一種稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑、制備方法及應用。所述稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑包括載體、分散在載體上的活性組分和改性組分，其特征在于，所述載體選自無機氧化物中的至少一種，所述載體包含大孔和介孔；所述活性組分為鎳；所述改性組分含有至少一種稀土元素。該催化劑用于二氧化碳重整甲烷反應，不發生燒結和積炭，表現出優異的高溫穩定性和較高的催化活性。
【專利說明】
一種稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑、制備方法及應用
技術領域
[0001 ]本申請涉及一種稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑、制備方法及其在二氧化碳 甲烷重整反應中的應用，屬于石油化工領域。
【背景技術】
[0002] 無論使用哪種碳基能源(煤、石油或天然氣），終極產物都是二氧化碳。尤其近年來 隨著近代工業的迅猛發展，二氧化碳的排放量每年以很快的速度增加，人類社會經濟發展 與生存環境問題之間的矛盾日益激化。面對巨大的減排壓力，如何實現碳循環并資源化利 用日益成為不可回避且需要迫切解決的環境問題。
[0003] 采用化學手段將大量廉價的二氧化碳直接轉化成具有工業應用價值的化工或能 源產品/原料，無疑是實現碳減排的最有價值的技術途徑之一。目前二氧化碳化學轉化的研 究主要集中在二氧化碳甲烷重整制合成氣、二氧化碳加氫反應(制備甲醇、二甲醚、低碳烴 等）、制備碳酸二甲酯、聚碳酸酯、尿素等幾種途徑。其中二氧化碳甲烷重整反應將溫室氣體 二氧化碳和甲烷催化轉化成重要化工原料合成氣，多年來一直被廣泛研究。二氧化碳是大 量廉價的原料，而作為頁巖氣的主要成分的甲烷儲量豐富，通過綜合利用可同時實現碳循 環和甲烷高效利用，符合二氧化碳減排和鼓勵甲烷綜合利用的國家戰略。反應產物合成氣 可用于生產大噸位化工產品，比如甲醇和氨;而且合成氣也是費托反應生產各種重要液體 燃料的重要原料。這一碳減排方式，變廢為寶，實現了碳資源的再生利用，在一定程度上有 效緩解能源資源的緊缺，有利于經濟模式向可持續發展的方向轉變。
[0004] 二氧化碳催化重整甲烷反應中，要使惰性的二氧化碳和甲烷分子活化并進行定向 轉化，最關鍵是催化劑。研發具有高活性、高選擇性、優秀抗積炭性能的廉價的催化劑是科 研界及工業界夢寐以求的目標。當前二氧化碳甲烷重整反應用的催化劑的活性組分主要為 珊族過渡金屬，分為貴金屬催化劑和非貴金屬催化劑兩類，其中非貴金屬催化劑又以鎳基 催化劑研究得最多。目前商業化使用的負載型催化劑的活性組分主要使用貴金屬，因其具 有優秀的抗積炭能力和高活性，但價格貴且負載量較大導致工業化成本過高;近幾十年來， 人們逐漸把目光轉移到非貴金屬，主要考慮到非貴金屬具有明顯的低成本和高儲量的優 勢。尤其鎳基催化劑被認為是工業催化劑的最佳候選者，多年來被學術界和工業界廣泛研 究。但是鎳基催化劑在高溫反應中易燒結、積炭而失活，一直是阻礙該化工路線實現工業化 的關鍵技術瓶頸。因此，開發具有優異綜合性能，尤其是抗積炭和耐燒結的鎳基催化劑，對 推進二氧化碳甲烷干重整反應的工業化進程，實現二氧化碳資源化利用具有重大的環保效 應和經濟效益。
[0005] 負載型催化劑的活性組分、載體及助劑都會影響催化劑的最終綜合催化性能。文 獻報道采用介孔材料作為載體，雖然可以提高催化劑穩定性，但是反應后的催化劑仍然存 在積炭，必然影響催化劑的更長時間內壽命（ACS Catal. 2012,2:1331-1342 ;Energy& Environment Science 2010，3:366-369;International Journal of Hydrogen energy 2012,37:1454-14764)。文獻還報道通過在鎳基催化劑中添加貴金屬來提升催化劑活性和 穩定性，但是貴金屬儲量低且價格昂貴，高成本也必然影響該反應的工業應用（Catal Today 2011，172:136-142 ;Appl · Catal .A-Gen · 1997，165:335-347)。另有一些文獻也報道 了通過添加堿金屬、堿土金屬或稀土金屬促進劑可減少催化劑積炭，但是以催化活性下降 作為代價（Appl Catal A:Gen 2006,301:9-15;Appl Catal A:Gen 2008,343:10) 〇
[0006] 因此，在保持催化劑穩定性的前提下，采取措施增強催化劑活性，獲得具有優異綜 合性能的廉價催化劑，對實現二氧化碳重整甲烷反應的工業化應用具有重要的現實意義。

【發明內容】

[0007] 根據本申請的一個方面，提供一種稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑，以解決 現有負載型鎳基催化劑在高溫反應中易燒結和積炭而失活的問題。該催化劑用于二氧化碳 重整甲烷反應，不發生燒結和積炭，表現出優異的高溫穩定性和較高的催化活性。
[0008] 所述稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑，包括載體、分散在載體上的活性組分 和改性組分，其特征在于，所述載體選自無機氧化物中的至少一種，所述載體包含大孔和介 孔;所述活性組分為鎳;所述改性組分含有至少一種稀土元素。
[0009] 優選地，所述活性組分鎳和改性組分稀土元素，以顆粒的形式分散在載體上。
[0010] 所述的載體包含介孔和大孔兩種不同類型的孔道結構。相比于單一的傳統介孔載 體，該載體的介孔孔道有助于固定金屬活性組分的顆粒，可有效地避免金屬顆粒在催化反 應過程中因迀移而發生燒結。大孔孔道可提高介質的擴散和傳遞速率，有效地阻止積炭的 形成。多種孔的協同效應可同時解決高溫燒結和積炭問題，延長催化劑壽命。因此，同時具 備介孔和大孔孔道結構的無機氧化物，均可以作為本申請所述多級孔負載型鎳基催化劑中 的載體，達到解決高溫燒結和積炭問題，延長催化劑壽命的效果。優選地，所述載體選自氧 化鋁、氧化硅、氧化鈦、氧化鋯中的至少一種。
[0011] 優選地，所述載體中的大孔的平均孔徑大于50nm，介孔的平均孔徑為lnm~50nm。 進一步優選地，所述大孔的平均孔徑為Ιμπι~2μπι。更進一步優選地，所述介孔的平均孔徑為 5nm~15nm〇
[0012] 優選地，戶斤述載體的比表面積為l〇〇m2/g~350m2/g。
[0013] 所述活性組分和改性組分的粒徑分布窄，高度分散地分布在多級孔載體中。優選 地，所述分散在載體上的活性組分和改性組分的粒徑分布在5nm~100nm之間。進一步優選 地，所述分散在載體上的活性組分鎳的粒徑范圍上限選自25nm、30nm、35nm、40nm、45nm、 50nm，下限選自5nm、10nm、15nm。更進一步優選地，所述分散在載體上的活性組分和改性組 分的粒徑分布在l〇nm~30nm之間。
[0014] 優選地，所述活性組分在稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑中的質量百分含量 為1 %~10% ;所述改性組分在稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑中的質量百分含量為 0.5%~10%;所述活性組分在稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑中的質量百分含量以 稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑中含有的鎳元素計;所述改性組分在稀土改性的多級 孔負載型鎳基催化劑中的質量百分含量以稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑中含有的 稀土元素計。進一步優選地，所述活性組分在稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑中的質 量百分含量上限選自 10%、9%、8%、7%、6%、5.6%、5%、4.5%、4.2%、4%，下限選自1%、 2%、2.91%、3%、3.3%、3.6%、3.8%、3.9%;所述改性組分在稀土改性的多級孔負載型鎳 基催化劑中的質量百分含量上限選自10%、9%、8%、8.7%、8.5%、8%、7%、6%、5%，下限 選自0.5%、1%、2%、2.5%、3%、3.4%、3.5%。更進一步優選地，所述活性組分在稀土改性 的多級孔負載型鎳基催化劑中的質量百分含量為3%~6%;所述改性組分在稀土改性的多 級孔負載型鎳基催化劑中的質量百分含量為1%~5%。
[0015] 根據本申請的又一方面，提供上述稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑的制備方 法。所述方法采用改良的超聲輔助浸漬-還原法，與傳統的浸漬-還原法相比，引入超聲環 節，更有利于含鎳化合物和含稀土元素化合物的溶解，以及鎳元素和稀土元素在多級孔載 體孔道中的擴散。
[0016] 上述任一稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑的制備方法，其特征在于，至少包 括以下步驟：
[0017] a)將載體置于含有鎳元素和稀土元素的溶液中，進行超聲浸漬；
[0018] b)步驟a)所得固體經分離、真空干燥、空氣中焙燒和氫氣還原后，即得所述稀土改 性的多級孔負載型鎳基催化劑。
[0019] 優選地，步驟a)中所述超聲浸漬是間歇式超聲，總浸漬時間為24小時~96小時，超 聲累計時間為2小時~10小時。進一步優選地，步驟a)中所述超聲浸漬是間歇式超聲，總浸 漬時間為36小時~60小時，超聲累計時間為2小時~6小時。更進一步優選地，步驟a)中所述 超聲浸漬是間歇式超聲，總浸漬時間為48小時，超聲累計時間為4小時。
[0020] 本領域技術人員可根據實際需要，選擇間歇式超聲的超聲頻率。優選地，所述超聲 頻率為20KHz~100Hz。
[0021] 步驟a)中所述含有鎳元素和稀土元素的溶液由含鎳化合物和含稀土元素化合物 溶解在溶劑中得到。優選地，所述含鎳化合物選自乙酸鎳、硝酸鎳、硫酸鎳、乙酰丙酮鎳中的 至少一種;所述含稀土元素的化合物選自鑭系金屬的硝酸鹽、錒系金屬的硝酸鹽中的至少 一種；所述溶劑選自水、乙醇、丙酮中的至少一種。進一步優選地，所述含鎳化合物是乙酸 鎳;所述含稀土元素的化合物是硝酸餌。
[0022] 本領域技術人員可根據催化劑上具體需要負載鎳和稀土元素的量，選擇合適的浸 漬比例以及溶液中鎳元素和稀土元素的濃度。所述含有鎳元素和稀土元素的溶液中，鎳元 素的濃度可以在0.0 lmo 1/L到飽和溶液之間選擇;稀土元素的濃度可以在0.0 lmo 1 /L到飽和 溶液之間選擇。優選地，所述含有鎳元素和稀土元素的溶液中，鎳元素濃度為O.lmol/L~ lmol/L;稀土元素的濃度為0.1m 〇l/L~lmol/L。進一步優選地，所述含有鎳元素和稀土元素 的溶液中，鎳元素濃度為〇 · 25mol/L~0 · 75mol/L;稀土元素的濃度為0 · lmol/L~lmol/L。所 述稀土元素的濃度是溶液中所包含的所有稀土元素的濃度之和。優選地，含有鎳元素的溶 液的用量剛好淹沒載體。
[0023] 作為一種實施方式，步驟b)所述真空干燥溫度為60°C~200°C。優選地，步驟b)所 述真空干燥是在60°C~100°C下真空干燥8小時~10小時。進一步優選地，步驟b)所述真空 干燥是在60°C~100°C下真空干燥8小時~10小時。更進一步優選地，步驟b)所述真空干燥 是在80°C下真空干燥8小時~10小時。
[0024] 作為一種實施方式，步驟b)所述空氣中焙燒是以1°C/min~10 °C/min的升溫速率 將溫度從室溫升至300 °C~800°C間的某一溫度，焙燒不少于1小時。優選地，步驟b)所述空 氣中焙燒是以l°C/min~5°C/min的升溫速率將溫度從室溫升至500°C~700°C間的某一溫 度，焙燒2小時~4小時。進一步優選地，步驟b)所述空氣中焙燒是以1°C /min的升溫速率將 溫度從室溫升至600°C，焙燒2小時~4小時。
[0025] 作為一種實施方式，步驟b)中所述氫氣還原是以5°C/min~20°C/min的升溫速率 將溫度從室溫升至600°C~1000 °C間的某一溫度，在氫氣或氫氣與非活性氣體的混合物中 還原不少于1小時;氫氣或氫氣與非活性氣體的混合物的流速為20mL/min~80mL/min。優選 地，步驟b)中所述氫氣還原是以5 °C /min~15 °C/min的升溫速率將溫度從室溫升至800 °C~ 1000 °C間的某一溫度，在氫氣中還原不少于1小時~2小時;氫氣的流速為20mL/min~40mL/ min。進一步優選地，步驟b)中所述氫氣還原是以10°C/min的升溫速率將溫度從室溫升至 900°C，在氫氣中還原不少于1小時~2小時;氫氣的流速為20mL/min~40mL/min。所述非活 性氣體選自氮氣、惰性氣體中的至少一種。
[0026]根據本申請的又一方面，提供上述稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑在二氧化 碳重整甲烷反應中的應用，即上述稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑用于二氧化碳甲烷 重整反應制合成氣的方法。所述稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑用于二氧化碳重整甲 烷反應中不發生燒結和積炭，表現出優異的高溫穩定性，可用于制造合成氣，實現二氧化碳 減排和再生利用。
[0027]所述二氧化碳甲烷重整反應制合成氣的方法，其特征在于，所述含有甲烷和二氧 化碳的原料與催化劑接觸，制備合成氣；
[0028]所述催化劑選自上述任一稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑、根據上述任一方 法制備得到的稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑中的至少一種。
[0029] 優選地，所述含有甲烷和二氧化碳的原料在反應溫度600°C~850°C、反應壓力 0.1 MPa~0.5MPa的條件下與所述催化劑接觸，制備合成氣；
[0030] 所述原料氣中甲烷和二氧化碳的摩爾比例為：
[0031] 甲烷:二氧化碳= 0.5~2。
[0032] 優選地，所述二氧化碳甲烷重整反應制合成氣在采用固定床反應器中進行。
[0033]本申請的有益效果包括但不限于：
[0034] (1)本申請所提供的稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑，與常規介孔載體相比， 采用具有多級孔道的載體;多級孔載體引入了大孔孔道，增加了介質的擴散和傳質速率。多 級孔的協同效應使得本申請所述催化劑在高溫催化反應中同時具有良好的抗燒結和抗積 炭性能。
[0035] (2)本申請所提供的稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑，加入稀土元素進行改 性，稀土元素改性組分的加入，有效地增強了催化劑的活性。甚至在更低鎳負載量的情況 下，稀土改性的催化劑表現出更高的催化轉化率。
[0036] (3)本申請所提供的催化劑制備方法，采用改良的超聲輔助浸漬-還原法。與傳統 的浸漬-還原法相比，引入超聲環節，更有利于含鎳化合物和含稀土元素化合物的溶解，以 及鎳元素和稀土元素在多級孔載體孔道中的擴散，增強負載效率和金屬-載體相互作用。氫 氣還原之前，催化劑在空氣氛中焙燒一段時間，增強了金屬離子與載體之間的相互作用。 [0037] (4)本申請提供的稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑，作為二氧化碳重整甲烷 反應的高溫穩定催化劑，可制造合成氣，實現二氧化碳減排和再生利用。在常壓、800°C反應 條件下，稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑表現出優異的綜合催化性能，除了活性高、選 擇性好外，該催化劑穩定性非常好，兼具抗燒結和抗積炭性能。
【附圖說明】
[0038] 圖1是實施例2中催化劑樣品CAT-1和DCAT-1的催化活性比較圖；（a)是二氧化碳轉 化率;（b)是甲烷轉化率。
[0039] 圖2是實施例2中樣品CAT-1用于二氧化碳重整甲烷反應產物的色譜檢測結果；（a) 是熱導檢測器TCD的結果；（b)是火焰離子化檢測器FID結果。
[0040] 圖3是實施例3樣品CAT-ι的穩定性測試結果。
[0041] 圖4是實施例3樣品CAT-1反應前后的透射電鏡照片；（a)是反應前樣品CAT-1的透 射電鏡照片；（b)是樣品CAT-1在800 °C反應102小時后的透射電鏡照片。
【具體實施方式】
[0042] 下面結合實施例詳述本申請，但本申請并不局限于這些實施例。
[0043] 除非特別指明，本實施例中所用的試劑和原材料均可通過商業途徑購買。
[0044] 實施例中，樣品的掃描電鏡照片米用日本日立S4800型掃描電子顯微鏡米集;樣品 的透射電鏡照片在FEI公司F20型透射電鏡上采集。
[0045]實施例中，載體多級孔氧化鋁微球來自沙索（Sasol)公司，比表面積為200.45m2/ g;大孔平均孔徑為1 · 61μπι;介孔平均孔徑為10 · 23nm。
[0046] 實施例中，超聲浸漬中采用的超聲儀是昆山市超聲儀器有限公司生產的KQ300ED 型。
[0047]實施例中，催化劑上鎳的負載量采用等離子體發射光譜（ICP)在法國HORIBA JY公 司的Ultima 2型儀器上分析測定。
[0048]實施例中，二氧化碳甲烷重整反應制合成氣的反應產物檢測在島津GC-2014型色 譜儀(TDX-01柱)上進行。
[0049] 實施例1催化劑樣品CAT-1~CAT-15的制備及表征
[0050] 取一定量的鎳鹽和稀土鹽溶于10ml水中配成溶液，加入5g多級孔氧化鋁，超聲浸 漬一段時間后，過濾除去溶劑和多余未被吸收的金屬鹽。將吸附了金屬離子的氧化鋁在80 °(：真空干燥8h后，空氣氛中焙燒，最后氫氣還原，獲得稀土改性的多級孔負載型鎳基催化 劑。
[0051]采用ICP測定所述稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑上的鎳含量和稀土元素含 量。采用透射掃描電鏡觀察稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑上的活性組分鎳和改性組 分稀土顆粒的粒徑范圍。
[0052]樣品編號與具體實驗參數、鎳元素和稀土元素在多級孔負載型鎳基催化劑中的質 量百分含量、活性組分鎳和改性組分稀土顆粒的粒徑范圍的關系詳見表1。
[0053]表 1
[0054]
[0055]
[0056] 對比例1催化劑樣品DCAT-1的制備
[0057] 取5mmo 1乙酸鎳溶于10ml水中配成溶液，加入5g多級孔氧化鋁，浸漬48h (其中間歇 超聲4h)，過濾除去水和多余未被吸收的乙酸鎳。將吸附了鎳離子的氧化鋁在80°C真空干燥 8h后，600°C空氣氛中焙燒4h(升溫速率為l°C/min)，最后用高純氫在900°C還原4h(升溫速 率為10°(：/11^11)，獲得樣品記為催化劑樣品0041'-1(^41'-1中鎳的質量百分含量為4.25%。 [0058]實施例2催化劑樣品CAT-1與DCAT-1的活性比較
[0059] 分別取0.2g催化劑樣品CAT-1、DCAT-1置于內徑1 cm的固定床反應器中，持續通入 15mL/min的高純H2,以10°C/min的升溫速率升至800°C還原lh，進行催化劑的氫氣在線還 原。通入30mL/min原料氣(C02: CH4: N2的摩爾比=47:47:6)，保持0.1 MPa的反應壓力，將溫度 調至600°C，以10°C/min的升溫速率，將反應溫度逐漸升至850°C。催化劑樣品CAT-1、DCAT-1 上不同反應溫度的二氧化碳和甲烷轉化率對比如圖1所示。
[0060] CAT-ι中鎳的質量百分含量為3.82%;DCAT-1中鎳的質量百分含量為4.25%。由圖 可以看出，由于催化劑中引入了改性稀土元素，活性組分鎳含量較低的CAT-1，二氧化碳和 甲烷的轉化率均高于活性組分鎳含量較高的DCAT-1。
[0061] 實施例3催化劑反應評價
[0062]取0.2g催化劑樣品CAT-1置于內徑lcm固定床反應器中，進行氫氣在線還原后，將 溫度調至反應溫度。將氣體切換為c〇2和CH4混合氣，N2為內標。反應后氣體經冷卻后進入氣 相色譜檢測各物質濃度，計算C0 2和CH4的轉化率。
[0063] 反應條件與C0#PCH4轉化率的關系如表2所示。
[0064] 反應條件為A時，反應尾氣的色譜檢測結果如圖2所示。由圖可以看出，本申請所提 供多級孔負載型鎳基催化劑具有良好的選擇性，產物中基本為合成氣的主要成分:氫氣和 一氧化碳。
[0065] 表 2
[0066]
[0067] C〇4PCH4的轉化率分別使用下列公式計算：
[0068]
[0069]
[0070] 式中Fc〇2, in和Fc〇2, out是原料氣和反應尾氣中C〇2的體積分流量;FCH4, in和FCH4, out分別 是反應物和產物中CH4的體積分流量。
[0071]相同反應條件下，催化劑樣品CAT-2~CAT-15的反應結果與CAT-1類似，根據催化 劑制備方法的不同，C02和CH4的轉化率在± 10 %范圍內變化。
[0072]實施例4催化劑穩定性評價
[0073] 取0.2g催化劑樣品CAT-1置于內徑lcm的固定床反應器中，在實施例2的反應條件A 下，進行催化劑穩定性評價，結果如圖3所示。由圖3可以看出，本申請所提供多級孔負載型 鎳基催化劑，在常壓、800°C反應條件下，具有優異的穩定性，反應時間100小時內，二氧化碳 和甲烷的轉化率基本維持不變。
[0074] 催化劑樣品CAT-1反應前后的透射電鏡照片如圖4所示。圖4(a)是反應前樣品CAT-1的透射電鏡照片；圖4(b)是樣品CAT-1在800°C反應102小時后的透射電鏡照片。由圖可以 看出，催化劑樣品上的活性組分和改性組分的顆粒在反應前后基本沒有變化，沒有發生燒 結;而且在102小時反應催化劑內無積炭形成。
[0075] 相同反應條件下，催化劑樣品CAT-2~CAT-15的催化劑穩定性評價結果與CAT-1類 似，反應時間100小時內，二氧化碳和甲烷的轉化率基本維持不變。樣品CAT-2~CAT-15在 800°C反應102小時后的透射電鏡照片與反應前的對比結果，與CAT-1類似，催化劑樣品上的 活性組分和改性組分的顆粒沒有發生燒結，催化劑內無積炭形成。
[0076] 以上所述，僅是本申請的幾個實施例，并非對本申請做任何形式的限制，雖然本申 請以較佳實施例揭示如上，然而并非用以限制本申請，任何熟悉本專業的技術人員，在不脫 離本申請技術方案的范圍內，利用上述揭示的技術內容做出些許的變動或修飾均等同于等 效實施案例，均屬于技術方案范圍內。
【主權項】
1. 一種稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑，包括載體、分散在載體上的活性組分和 改性組分，其特征在于，所述載體選自無機氧化物中的至少一種，所述載體包含大孔和介 孔;所述活性組分為鎳;所述改性組分含有至少一種稀土元素。2. 根據權利要求1所述的稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑，其特征在于，所述大孔 的平均孔徑大于50nm，所述介孔的平均孔徑為Inm~50nm; 優選地，所述大孔的平均孔徑為Ιμπι~2μπι; 優選地，所述介孔的平均孔徑為5nm~15nm。3. 根據權利要求1所述的稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑，其特征在于，所述載體 的比表面積為IOOmVg~350m2/g。4. 根據權利要求1所述的稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑，其特征在于，所述分散 在載體上的活性組分和改性組分的粒徑分布在5nm~IOOnm之間；優選地，所述分散在載體 上的活性組分和改性組分的粒徑分布在IOnm~30nm之間。5. 根據權利要求1所述的稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑，其特征在于，所述活性 組分在稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑中的質量百分含量為1 %~10% ;所述改性組 分在稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑中的質量百分含量為0.5%~10% ; 優選地，所述活性組分在稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑中的質量百分含量為 3%~6% ; 優選地，所述改性組分在稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑中的質量百分含量為 1%~5% ; 所述活性組分在稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑中的質量百分含量以稀土改性 的多級孔負載型鎳基催化劑中含有的鎳元素計;所述改性組分在稀土改性的多級孔負載型 鎳基催化劑中的質量百分含量以稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑中含有的稀土元素 計。6. 權利要求1至5任一項所述的稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑的制備方法，其特 征在于，至少包括以下步驟： a) 將載體置于含有鎳元素和稀土元素的溶液中，進行超聲浸漬； b) 步驟a)所得固體經分離、真空干燥、空氣中焙燒和氫氣還原后，即得所述稀土改性的 多級孔負載型鎳基催化劑。7. 根據權利要求6所述的方法，其特征在于，步驟a)中所述超聲浸漬是間歇式超聲，總 浸漬時間為24小時~96小時，超聲累計時間為2小時~10小時； 優選地，步驟a)中所述超聲浸漬是間歇式超聲，總浸漬時間為36小時~60小時，超聲累 計時間為2小時~6小時。8. 根據權利要求6所述的方法，其特征在于，步驟b)所述真空干燥溫度為50°C~200°C ; 優選地，步驟b)所述真空干燥是在60°C~100°C下真空干燥8小時~10小時； 步驟b)所述空氣中焙燒是以l°C/min~10°C/min的升溫速率將溫度從室溫升至300°C ~800 °C間的某一溫度，焙燒不少于1小時;優選地，步驟b)所述空氣中焙燒是以TC /min~5 °C/min的升溫速率將溫度從室溫升至500 °C~700 °C間的某一溫度，焙燒2小時~4小時； 步驟b)中所述氫氣還原是以5°C/min~20°C/min的升溫速率將溫度從室溫升至600°C ~1000°C間的某一溫度，在氫氣或氫氣與非活性氣體的混合物中還原不少于1小時;氫氣或 氫氣與非活性氣體的混合物的流速為20mL/min~80mL/min;優選地，步驟b)中所述氫氣還 原是以5°C/min~15°C/min的升溫速率將溫度從室溫升至800°C~1000°C間的某一溫度，在 氫氣中還原不少于1小時~2小時;氫氣的流速為20mL/min~40mL/min;所述非活性氣體選 自氮氣、惰性氣體中的至少一種。9. 二氧化碳甲烷重整反應制合成氣的方法，其特征在于，所述含有甲烷和二氧化碳的 原料與催化劑接觸，制備合成氣； 所述催化劑選自權利要求1至5任一項所述的稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑、根 據權利要求6至8任一項所述方法制備得到的稀土改性的多級孔負載型鎳基催化劑中的至 少一種。10. 二氧化碳甲烷重整反應制合成氣的方法，其特征在于，所述含有甲烷和二氧化碳的 原料在反應溫度600°C~850°C、反應壓力0.1 MPa~0.5MPa的條件下與所述催化劑接觸，制 備合成氣； 所述原料氣中二氧化碳和甲烷的摩爾比例為： 二氧化碳：甲燒= 0.5~2。
【文檔編號】B01J35/10GK105944733SQ201610316808
【公開日】2016年9月21日
【申請日】2016年5月12日
【發明人】陳毓敏, 郭國聰, 徐忠寧, 王志巧, 陳青松, 譚洪梓
【申請人】中國科學院福建物質結構研究所