專利名稱：：以吸水性樹脂為主要成分的顆粒狀吸水劑的制造方法
技術領域：
：本發明涉及以吸水性樹脂為主要成分的顆粒狀吸水劑的制造方法。具體來說，涉及可一邊收集該制造過程中產生的微粉一邊制造顆粒狀吸水劑的顆粒狀吸水劑的制造方法。更具體來說，涉及使用了膜濾器的制造顆粒狀吸水劑的方法，所述膜濾器可抑制微粉穿過在捕集該制造過程中產生的微粉時使用的過濾器的內部，有效地收集微粉，此外可以通過物理沖擊而容易地抖落附著于過濾器上的微粉。
背景技術：
：近年來，從體液吸收的觀點考慮，作為紙尿布、生理用衛生巾、失禁墊片等衛生材料中的構成材料的吸水性樹脂被廣泛用作吸水劑。作為所述吸水性樹脂，已知有例如聚丙烯酸部分中和物交聯體、淀粉_丙烯酸接枝聚合物的水解物、醋酸乙烯酯-丙烯酸酯共聚物的皂化物、丙烯腈共聚物或丙烯酰胺共聚物的水解物或它們的交聯體、以及陽離子性單體的交聯體等。該吸水性樹脂可以以片狀、纖維狀、薄膜狀使用，但通常以粉末狀(顆粒狀)用于吸水劑。作為所述粉末(顆粒)，例如，通常使用重均粒徑為200800μm左右的顆粒狀吸水劑。顆粒狀吸水劑經由許多工序來制造。該工序包括聚合工序、干燥工序、粉碎工序、分級工序、表面交聯工序等。在制造顆粒狀吸水劑時，伴有吸水性樹脂的微粉(例如粒徑小于150μm的微粉)的形成。在尿布等中含有微粉時，微粉會堵塞由顆粒狀吸水劑構成的吸收性物品，成為該吸收性物品的通液性降低的主要原因。另外，微粉對顆粒狀吸水劑的表面交聯效果有影響，即使在含有該微粉的顆粒狀吸水劑上進行表面交聯，有時也無法充分提高通液性、加壓下吸水倍率等各種物性。在顆粒狀吸水劑的制造中產生的微粉的量是聚合工序中獲得的聚合凝膠中的固體成分量、即干燥物或干燥粉碎物的幾個重量％十幾個重量％，根據情況，有時達到數十重量％。該微粉的廢棄不僅降低了顆粒狀吸水劑的產率，而且伴有微粉廢棄費用的發生，因此，導致顆粒狀吸水劑的生產成本升高。由于微粉的物性低劣，因此難以做到不廢棄該微粉而在其它用途上利用。由于對微粉的需求一般較少，因此也難以銷售該微粉。顆粒狀吸水劑的制造時產生的微粉伴有微粉1和微粉2(以下在稱為“微粉”的情況下，是微粉1和2的總稱)這兩種的形成。微粉1是指在顆粒狀吸水劑的制造過程中為了提高顆粒狀吸水劑的性能而添加添加劑的工序(添加工序)以后產生的微粉，微粉2是指在添加工序以前的制造過程中產生的微粉。因此，與微粉2相比，微粉1含有大量的來源于添加劑的微粉。迄今為止，在顆粒狀吸水劑的制造工序中捕集微粉時，頻繁使用僅僅用無紡布等纖維制造的過濾器，在使用該過濾器時，在上述微粉1的捕集效率上仍有充分的改善余地。另外，在微粉1進入過濾器內部使捕集效率逐漸降低這一經時方面仍有改善的余地。另外，在進入內部的微粉1最終穿過過濾器而排出到系統外部導致作業環境惡化等作業環境方面也有改善的余地。此外，為了恢復捕集效率，即使施加抖落附著于過濾器上的微粉的操作，具體地說是施加物理(機械)沖擊(空氣脈沖波等)，也不能充分抖落微粉。結果，由于過濾器上產生堵塞，需要進行過濾器的更換，因此沒有效率。此外，在更換時，由于微粉飛散等使作業環境惡化。因此，作為獲得微粉少且廉價的顆粒狀吸水劑的方法，提出了許多再利用微粉的方法，即微粉再循環法。微粉再循環法有(I)將微粉直接混合到含有聚合前的單體的水溶液中進行聚合的方法(參照專利文獻1)；(II)將微粉直接混合到聚合途中的凝膠中進行聚合的方法(參照專利文獻2和3)；(III)將微粉直接混合到聚合獲得的聚合凝膠中的方法；(IV)將用水性液對微粉進行造粒而獲得的大的顆粒混合到聚合獲得的聚合凝膠中的方法(參照專利文獻4)等。在這些方法中，在(I)(III)的方法中，微粉被直接利用。在這些方法中，難以將微粉均勻地混合，除此以外，微粉吸收單體、水等，其性能有可能降低。從該觀點來看，利用由多個微粉形成的造粒顆粒的方法(IV)被認為是優選的。在(IV)的方法中，通常以水為粘結劑，使微粉(初級顆粒)相互結合，形成大的顆粒的造粒顆粒(次級顆粒)。該造粒顆粒含有水性液的水，因此該造粒顆粒需要干燥。另外，作為(IV)的方法的應用，也可以考慮將由多個微粉形成的造粒顆粒彼此凝聚而獲得的造粒凝膠(三級顆粒)粉碎而顆粒化的方法，在該方法中，造粒凝膠含有大量的水，因此該造粒凝膠的干燥會消耗很多的能量，這種方法由于增加了制造成本，因此不能說是優選的方法。顆粒狀吸水劑的制造方法通常包括將表面交聯劑添加到吸水性樹脂中并加熱而使吸水性樹脂的表面附近交聯的工序。該工序還包括將加熱的顆粒狀吸水劑冷卻的工序。在該冷卻工序中，有時使用通過減壓產生的氣流將加熱的顆粒狀吸水劑冷卻、并除去一部分吸水性樹脂的微粉和/或殘留的表面交聯劑的方法(參照專利文獻5)。在該方法中，在含有在該工序之前的工序中產生的微粉的狀態下進行表面交聯。因此，存在不能除去殘留的微粉、殘留的微粉使作業環境惡化的問題。由于該微粉使吸水性樹脂與表面活性劑的混合性惡化，因此還存在吸水性樹脂的表面附近沒有充分交聯的問題。此外，一部分表面交聯劑起作用，使殘留的微粉造粒，在此后的工序、吸水材料的制造時(例如尿布等吸收性物品的生產時)，造粒的微粉被解碎，該解碎的微粉作為粉塵飛舞，可能產生作業環境惡化的問題以及該解碎的微粉妨礙吸收性物品的性能(例如通液性)的問題。另外，隨著顆粒狀吸水劑的高性能化，尋求提高諸如后述無加壓下吸水倍率(CRC)、加壓下吸水倍率(AAP)以及食鹽水導流性(SFC，SalineFlowConductivity)之類的吸水性樹脂的物性。為了應對該要求，在吸水性樹脂的表面導入牢固的表面交聯結構，或者使用許多添加劑(例如水不溶性微粒等)，但在所述工序中，大多為長時間的工藝。因此，吸水性樹脂顆粒被破壞，導致了微粉的副產。即，若對吸水性樹脂要求高物性，則所得吸水劑中的微粉增加。現有技術文獻專利文獻1美國專利第5342899號說明書專利文獻2美國專利第4970267號說明書專利文獻3美國專利第4950692號說明書專利文獻4美國專利第6458921號說明書專利文獻5美國專利申請公開第2004/0181031號說明書
發明內容發明要解決的問題上述公報記載的方法中，雖然謀求微粉的再循環，但現狀是仍然無法充分除去顆粒狀吸水劑中含有的微粉。由于微粉的除去不充分，因此存在顆粒狀吸水劑的通液性、加壓下吸水倍率等各種物性不能充分提高的問題。在將顆粒狀吸水劑組裝到尿布等吸收性物品中時微粉容易飛散。此時，微粉不僅影響生產率，而且作為粉塵在作業環境中飄舞。因此，微粉的飛散導致了作業環境的惡化。在使用僅僅用無紡布等纖維制造的過濾器的情況下，在收集微粉時，微粉進入到了過濾器內部。尤其，在含有大量添加劑的微粉1的情況下，進入到過濾器內部的微粉量很多，根據情況，該微粉穿過過濾器，排出到系統外。另外，在抖落附著于過濾器上的微粉時，即使施加物理沖擊(空氣的脈沖波等)，也不能抖落，因此，過濾器的捕集效率逐漸降低。因此，這時需要更換過濾器，是低效的。此外，在過濾器更換時，由于微粉的飛散等，也可使作業環境惡化。因此，本發明所要解決的問題是提供微粉少的顆粒狀吸水劑的制造方法以及用該制造方法制造的顆粒狀吸水劑。用于解決問題的方案本發明人等為了解決上述問題進行了深入研究。結果，本發明人等發現，在以吸水性樹脂為主要成分的顆粒狀吸水劑的制造方法中，通過使用過濾器、膜濾器等捕集材料來收集在任一工序或各工序之間飛散的微粉，可以防止由于微粉飛散導致的作業環境的惡化，并且可有效地收集該微粉，獲得微粉少的顆粒狀吸水劑。基于該認識，從而完成了本發明。S卩，本發明的顆粒狀吸水劑的制造方法包括下述工序(1)獲得聚合凝膠的聚合工序；(2)將該聚合凝膠干燥，獲得顆粒狀吸水性樹脂的干燥工序；(3)將該顆粒狀吸水性樹脂篩分的分級工序；(4)使上述分級工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂的表面附近交聯，獲得顆粒狀吸水劑的表面交聯工序；(5)將該顆粒狀吸水劑投入到包裝材料容器中進行包裝的包裝工序；(6)將上述各工序中生成的產物輸送到其它上述工序中的輸送工序。在該制造方法中，在上述任一工序中的、以空氣為主要成分的氣體中含有的微粉能夠使用捕集材料來收集。優選的是，微粉可以在上述(2)的干燥工序及其以后的至少一個工序中收集。特別優選的是，微粉可以在上述(3)的分級工序及其以后的至少一個工序中收集。本發明中的其它顆粒狀吸水劑的制造方法包括下述工序(1)獲得聚合凝膠的聚合工序；(2)將該聚合凝膠干燥，獲得顆粒狀吸水性樹脂的干燥工序；(3)將該顆粒狀吸水性樹脂粉碎的粉碎工序；(4)將上述粉碎工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂篩分的分級工序；(5)使上述分級工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂的表面附近交聯，獲得顆粒狀吸水劑的表面交聯工序；(6)將該顆粒狀吸水劑投入到包裝材料容器中進行包裝的包裝工序；(7)將上述各工序中生成的產物輸送到其它上述工序的輸送工序。在該制造方法中，在上述任一工序中的、以空氣為主要成分的氣體中含有的微粉能夠使用捕集材料來收集。優選的是，微粉可以在上述(2)的干燥工序及其以后的至少一個工序中收集。特別優選的是，微粉可以在上述(3)的粉碎工序及其以后的至少一個工序中收集。本發明的其它的顆粒狀吸水劑的制造方法包括下述工序(1)獲得聚合凝膠的聚合工序；(2)將該聚合凝膠干燥，獲得顆粒狀吸水性樹脂的干燥工序；(3)將該顆粒狀吸水性樹脂粉碎的粉碎工序；(4)將上述粉碎工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂篩分的分級工序；(5)使上述分級工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂的表面附近交聯，獲得顆粒狀吸水劑的表面交聯工序；(6)將該顆粒狀吸水劑冷卻的冷卻工序；(7)將上述冷卻工序中獲得的顆粒狀吸水劑整粒的整粒工序；(8)將上述整粒工序中獲得的顆粒狀吸水劑投入到包裝材料容器中進行包裝的包裝工序；(9)將上述各工序中生成的產物輸送到其它上述工序中的輸送工序。在該制造方法中，上述任一工序中的、以空氣為主要成分的氣體中含有的微粉能夠使用捕集材料來收集。優選的是，微粉可以在上述(2)的干燥工序及其以后的至少一個工序中收集。尤其優選的是，微粉可以在上述(3)的粉碎工序及其以后的至少一個工序中收集。本發明的其它顆粒狀吸水劑的制造方法包括下述工序(1)獲得聚合凝膠的聚合工序；(2)將該聚合凝膠干燥，獲得顆粒狀吸水性樹脂的干燥工序；(3)將該顆粒狀吸水性樹脂粉碎的粉碎工序；(4)將上述粉碎工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂篩分的分級工序；(5)使上述分級工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂的表面附近交聯，獲得顆粒狀吸水劑的表面交聯工序；(6)將該顆粒狀吸水劑整粒的整粒工序；(7)將上述整粒工序中獲得的顆粒狀吸水劑投入到包裝材料容器中進行包裝的包裝工序；(8)將上述各工序中生成的產物輸送到其它上述工序的輸送工序；(9)使用捕集材料來收集上述任一工序中的、以空氣為主要成分的氣體中含有的微粉的收集工序；(10)將使用上述捕集材料收集的微粉、通過上述分級工序分離的微粉和通過上述整粒工序分離的微粉造粒，獲得造粒顆粒的造粒工序。在該制造方法中，該造粒顆粒可投入到除上述造粒工序以外的各工序的任一工序中。優選的是，微粉可以在上述(2)的干燥工序及其以后的至少一個工序中收集。特別優選的是，微粉可以在上述(3)的粉碎工序及其以后的至少一個工序中收集。優選的是，在本制造方法中，在上述各工序的至少一個工序中的微粉捕捉裝置中具備捕集材料。對微粉捕捉裝置的數量沒有特別限制。例如，可以設置一個微粉捕捉裝置，匯總收集在各工序中產生的微粉。或者，可以設置多個微粉捕捉裝置，收集各工序中產生的微粉。此時，可以在每一個收集微粉的工序中設置一個微粉捕捉裝置，也可以將收集微粉的工序分為若干個組，該每一個組可以設置微粉捕捉裝置。所設置的微粉捕捉裝置的數量越多，捕集效率越高，因此，微粉捕捉裝置的總數可以為至少2個以上，優選為3個以上，更優選為5個以上。其中，考慮到經濟性等，微粉捕捉裝置的數量的上限優選為20個以下，更優選為10個以下。優選的是，本制造方法中，上述捕集材料被加熱至35°C以上的溫度。優選的是，本制造方法中，上述捕集材料是由能夠在其表面捕捉從上述任一工序中產生的微粉的膜(membrane)和可支撐該膜的基材構成的膜濾器。優選的是，本制造方法中，上述膜由聚四氟乙烯形成。優選的是，本制造方法中，上述微粉包括在分級工序和/或粉碎工序中產生的微粉。優選的是，本制造方法中，通過物理沖擊抖落附著于上述膜濾器上的微粉。優選的是，本制造方法中，上述微粉的粒徑小于150μm。優選的是，本制造方法中，上述各工序的任一工序中通有露點溫度為-80°C以上且-15°C以下的氣體。優選的是，本制造方法中，上述各工序的任一工序中，減壓至低于大氣壓。優選的是，本制造方法中，在上述各工序的任一工序中，加壓至超過大氣壓。優選的是，本制造方法中，上述顆粒狀吸水劑含有多價金屬鹽、無機顆粒和通液性提高劑的至少一種。優選的是，本制造方法可以以顆粒狀吸水劑的生產量500kg/小時以上連續運轉。優選的是，本制造方法中，該顆粒狀吸水性樹脂是聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂的不定形破碎狀顆粒。優選的是，本制造方法中，通過連續捏合機聚合或連續帶式聚合來進行上述聚合工序。優選的是，本制造方法中，使用選自由噁唑烷酮化合物、碳酸亞烴酯(alkylenecarbonate)化合物、多元醇化合物或氧雜環丁烷化合物組成的組中的一種或兩種以上的脫水酯化反應性表面交聯劑，在150°C250°C的范圍的溫度下進行上述表面交聯工序。優選的是，本制造方法中，該顆粒狀吸水劑的無加壓下吸水倍率(CRC)為10100g/g、加壓下吸水倍率(AAP)為1550g/g、食鹽水導流性(SFC)為1(單位ΙΟ"7-Cm3-S.g-1)以上，相對于該顆粒吸水劑的總重量，該顆粒狀吸水劑中含有的重均粒徑小于150μm的微粉的含量為05重量％。優選的是，本制造方法中，該顆粒狀吸水劑的粉塵量(AD)為300ppm以下。優選的是，在該制造方法中，用捕集材料收集的微粉可再循環。該顆粒狀吸水劑的制造方法不限于在本發明中公開的范圍。本發明的顆粒狀吸水劑的制造方法的一個例子是在本申請中所述的制造方法。發明效果根據本發明，可防止制造過程中產生的微粉的飛散，且可有效地收集微粉。S卩，本發明的以吸水性樹脂為主要成分的顆粒狀吸水劑的制造方法中，在維持良好的作業環境的基礎上，可以實現降低顆粒狀吸水劑中含有的微粉量。結果，由該制造方法獲得的顆粒狀吸水劑的通液性、加壓下吸水倍率等各種物性優異。而且，由于該制造方法的微粉捕集效率優異，因此，通過將該收集的微粉有效地再利用，還可以獲得微粉再利用的生產成本上的效果。圖1所示為用于制造顆粒狀吸水劑的制造設備的結構示意圖。圖2所示為圖1的制造設備中含有的微粉捕捉裝置的一部分的示意圖。圖3所示為圖2的微粉捕捉裝置中設置的捕捉部的立體圖。圖4為沿圖3的IV-IV線的截面圖。圖5為沿圖4的V-V線的截面圖。圖6為粉塵透過量測定裝置的側面圖。具體實施例方式以下詳細說明本發明的以吸水性樹脂為主要成分的顆粒狀吸水劑的制造方法，但本發明的范圍不受這些說明的限制，除了以下例示以外，在不損害本發明的主旨的范圍內可以適當變更來實施。(1)用語的定義(a)“吸水性樹脂”在本說明書中，“吸水性樹脂”是指水溶脹性水不溶性的高分子凝膠化劑，是具有以下物性的樹脂。即，是指吸水倍率(CRC/實施例中規定)必須為5g/g以上，優選為10100g/g，更優選為2080g/g，另外，水可溶成分(Extractables/ERT450.2-02(2002)中規定)必須為050重量％，優選為030重量％，更優選為020重量％，特別優選為010重量％的高分子凝膠化劑。另外，該吸水性樹脂不限于全部量(100%)為聚合物的形式，在維持上述性能的范圍內，可以含有后述的添加劑等。(b)“聚丙烯酸(鹽)”本說明書中，“聚丙烯酸(鹽)”是指以丙烯酸(鹽)作為重復單元的主要成分的聚合物。具體地是指，作為交聯劑以外的單體，必須含有50100摩爾％、優選70100摩爾％、更優選90100摩爾％、特別優選實質100摩爾％的丙烯酸(鹽)的聚合物。作為聚合物的鹽，必須含有水溶性鹽，優選一價鹽，更優選堿金屬鹽或銨鹽。其中，堿金屬鹽是特別優選的，鈉鹽是進一步優選的。(c)“吸水劑，，本說明書中，“吸水劑”是指以吸水性樹脂為主要成分的水性液的凝膠化劑。另外，作為前述水性液，不限于是水，可以是尿、血液、糞、廢液、濕氣、蒸氣、冰、水與有機溶劑和/或無機溶劑的混合物、雨水、地下水等，只要含有水就沒有特別限制。其中，作為前述水性液，更優選列舉出尿，特別是人尿。相對于總量，本發明的吸水性樹脂(聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂)的含量優選為7099.9重量％，更優選為8099.7重量％，進一步優選為9099.5重量％。作為除吸水性樹脂以外的其它成分，從吸水速度、粉末(顆粒)的耐沖擊性的觀點來看，水是優選的，根據需要含有后述的添加劑。(d)“EDANA”禾口“ERT”“EDANA”是歐洲一次性用品和無紡布協會(EuropeanDisposablesandNonwovensAssociation)的簡稱，“ERT”是歐洲標準(基本上是世界標準)的吸水性樹脂的測定法(ERT/EDANARecommededTestMethods)的簡稱。在本說明書中，只要沒有特別規定，參照ERT原本(公知文獻2002年修訂)測定吸水性樹脂的物性。(e)顆粒本說明書中，“顆粒”是指按篩分分級規定的粒徑5mm以下的具有流動性的固體。只要是固體即可，對含水率沒有特別限制，通常為低于30重量％，更優選為20重量％以下。另外，作為粒徑的下限，例如為lnm。此外，作為粉體，只要具有一定的流動性即可，例如，是指可測定流速(FlowRate,ERT450.2-02)的固體，或者可根據(ERT420.2_02)篩分分級的固體。對固體的形狀沒有特定限制，可列舉出不定形破碎狀顆粒、球狀、大致球狀或它們的造粒物(凝聚物)，優選包括不定形破碎狀顆粒。另外，在本說明書中，表示范圍的“XY”表示X以上且Y以下。另外，作為重量單位的“噸⑴”是指“公噸(Metricton)”。(2)顆粒狀吸水劑的制造方法本發明的一個實施方案的以吸水性樹脂為主要成分的顆粒狀吸水劑的制造方法包括以下工序(1)由單體獲得聚合凝膠的聚合工序；(2)將該聚合凝膠干燥，獲得作為干燥物的顆粒狀吸水性樹脂的干燥工序；(3)將該干燥工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂粉碎的粉碎工序；(4)將該顆粒狀吸水性樹脂篩分的分級工序；(5)使該篩分的顆粒狀吸水性樹脂的表面附近交聯，獲得顆粒狀吸水劑的表面交聯工序；(6)將該表面交聯工序中獲得的顆粒狀吸水劑冷卻的冷卻工序；(7)將該冷卻的顆粒狀吸水劑整粒的整粒工序；(8)將該整粒的顆粒狀吸水劑包裝的包裝工序；(9)將上述各工序中生成的聚合凝膠、顆粒狀吸水性樹脂、顆粒狀吸水劑等產物輸送到其它上述工序的輸送工序；(10)使用捕集材料收集上述任一工序中的、以空氣為主要成分的氣體中含有的微粉的收集工序；(11)將選自通過該收集工序收集的微粉、通過分級工序分離的微粉和通過整粒工序分離的微粉中的任何微粉造粒，獲得造粒顆粒的造粒工序。具體地說，本發明的制造方法通過防止由顆粒狀吸水性樹脂獲得的顆粒狀吸水劑中含有的微粉(例如，在以往制造方法中含有的分級工序等中作為廢棄物除去的微粉)的飛散，并有效地收集和再利用，從而可以制造通液性、加壓下吸水倍率等物性優異的顆粒狀吸水劑。該制造方法適合于顆粒狀吸水劑的連續制造。如下文所述，該制造方法中所包括的上述工序當中，(3)粉碎工序、(6)冷卻工序、(7)整粒工序和(11)造粒工序可根據所制造的顆粒狀吸水劑的規格等適當實施。在該制造方法中，⑴聚合工序、⑵干燥工序、⑷分級工序、(5)表面交聯工序、⑶包裝工序、(9)輸送工序和(10)收集工序是必須包含的工序。該制造方法也可以包括除了(1)聚合工序、(2)干燥工序、(4)分級工序、(5)表面交聯工序、(8)包裝工序、(9)輸送工序和(10)收集工序以外的工序，也可以不包括。因此，該制造方法包括獲得聚合凝膠的聚合工序、將該聚合凝膠干燥而獲得顆粒狀吸水性樹脂的干燥工序、將該顆粒狀吸水性樹脂篩分的分級工序、使該顆粒狀吸水性樹脂的表面附近交聯而獲得顆粒狀吸水劑的表面交聯工序、將該顆粒狀吸水劑投入到包裝材料容器中進行包裝的包裝工序、可以進一步包含的其它工序以及將上述各工序中生成的產物輸送到其它上述工序的輸送工序。在該制造方法中，上述任一工序中的氣體中包含的微粉使用捕集材料來收集(收集工序)。在該制造方法中，選自上述(3)粉碎工序、(6)冷卻工序、(7)整粒工序和(11)造粒工序中的一個或兩個以上工序是可以進一步包括在該制造方法中的其它工序。圖1所示為用于制造顆粒狀吸水劑的制造設備2的結構示意圖。該制造設備2通過配管6連接有多個裝置4。這些裝置4的種類及它們的組合根據所制造的顆粒狀吸水劑的規格等而適當決定。在該制造方法中，作為這些裝置4，聚合裝置8、干燥裝置10、粉碎裝置12、分級裝置14、混合裝置16、加熱裝置18、冷卻裝置20、整粒裝置22、填充裝置24、微粉捕捉裝置26以及造粒裝置28設置在該制造設備2中。另外，對該配管6沒有特別限制，只要具有連接多個裝置4的功能即可。作為該配管6，例如可列舉出管、斗式輸送機、帶式輸送機等。在使用管作為該配管6的情況下，可以將管以其縱向在垂直方向上延伸的方式配置，在該管內，通過上述產物自由落下來實施上述輸送工序。也可以使氣體在管內流動，通過該氣體的流動來實施上述輸送工序。另外，利用該氣體流動的輸送稱為空氣輸送。在該制造方法中，使用聚合裝置8進行上述聚合工序。使用干燥裝置10進行上述干燥工序。使用粉碎裝置12進行上述粉碎工序。使用分級裝置14進行上述分級工序。使用混合裝置16和加熱裝置18進行上述表面交聯工序。使用冷卻裝置20進行上述冷卻工序。使用整粒裝置22進行上述整粒工序。使用填充裝置24進行上述包裝工序。使用微粉捕捉裝置26進行上述收集工序。使用造粒裝置28進行上述造粒工序。[聚合工序]聚合工序是使可通過聚合形成吸水性樹脂的單體(以下，有時也稱作單體)聚合而生成聚合凝膠的工序。對本發明的制造方法中使用的聚合方法沒有特別限制，例如可列舉出本體聚合、沉淀聚合、水溶液聚合、反相懸浮聚合等。從性能方面以及聚合控制的容易性來看，可以使單體以水溶液的形式使用的水溶液聚合或反相懸浮聚合是優選的。如下文所述，在該制造方法中，可有效地除去制造中產生的微粉。在通過水溶液聚合獲得的吸水性樹脂中，該制造方法可充分發揮該效果。從該觀點來看，該制造方法中，水溶液聚合、尤其連續水溶液聚合是優選的。對進行上述聚合工序的聚合裝置8沒有特別限制，可以使用以往公知的裝置。對單體沒有特別限制，例如可列舉出以下所示的單體。例如，單體是(甲基)丙烯酸、馬來酸(酐)、衣康酸、肉桂酸、乙烯基磺酸、烯丙基甲苯磺酸、乙烯基甲苯磺酸、苯乙烯磺酸、2_(甲基)丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸、2-(甲基)丙烯酰基乙烷磺酸、2-(甲基)丙烯酰基丙烷磺酸、2-羥乙基(甲基)丙烯酰基磷酸酯等陰離子性不飽和單體及其鹽；含有巰基的不飽和單體；含酚性羥基的不飽和單體；(甲基)丙烯酰胺、N-乙基(甲基)丙烯酰胺、N，N-二甲基(甲基)丙烯酰胺等含酰胺基的不飽和單體；(甲基)丙烯酸N，N-二甲基氨基乙酯、(甲基)丙烯酸N，N-二甲基氨基丙酯、N，N-二甲基氨基丙基(甲基)丙烯酰胺等含氨基的不飽和單體等。這些單體可以單獨使用，也可以適當混合兩種以上使用。從所得吸水性樹脂的性能以及成本的觀點來看，優選是聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂，因此，單體優選使用丙烯酸和/或其鹽(例如鈉鹽、鋰鹽、鉀鹽、銨鹽、胺類等鹽，其中，從成本方面來看，12鈉鹽是優選的)為主要成分。作為所使用的丙烯酸，可以使用以往公知的丙烯酸。具體地說，可以使用美國專利公開號、美國專利第6596901號中記載的丙烯酸。相對于全部單體成分(后述的內部交聯劑除外)，丙烯酸和/或其鹽的用量優選為70摩爾％以上，更優選為80摩爾％以上，進一步優選為90摩爾％以上，特別優選為95摩爾％以上(上限為100摩爾％)。另外，前述單體為含酸基的單體的情況下，對其中和率沒有特別限制，根據需要，可以在聚合后將聚合凝膠中和。在衛生用品等有可能與人體接觸的用途中，聚合后的中和是不必要的。該中和率按聚合物計優選為40摩爾％以上且90摩爾％以下，更優選為50摩爾％以上且80摩爾％以下。在聚合工序中，使前述單體為水溶液時，對該水溶液(以下有時稱為“單體溶液”)中的單體濃度沒有特別限制，優選在1070重量％的范圍內，更優選在2060重量％的范圍內。另外，進行上述水溶液聚合或反相懸浮聚合時，根據需要可以組合使用水以外的溶齊U。另外，對組合使用的溶劑的種類沒有特別限制。此外，這些單體中可以含有阻聚劑或鐵成分。前述鐵成分的含量優選為5重量ppm以下，更優選為1重量ppm以下。另外，對前述阻聚劑沒有特別限制，例如可以優選使用甲氧基酚類。在該情況下，阻聚劑的用量為160重量PPm以下，美國專利第7049366號中有公開。在聚合工序中，例如可以使用自由基聚合引發劑。對該自由基聚合引發劑沒有特別限制，根據聚合的單體的種類、聚合條件等，可以從通常的吸水性樹脂聚合中利用的自由基聚合引發劑中選擇使用一種或兩種以上。例如，可列舉出熱分解型引發劑(例如過硫酸鈉、過硫酸鉀、過硫酸銨等過硫酸鹽；過氧化氫、叔丁基過氧化物、叔丁基氫過氧化物、過氧化甲乙酮等過氧化物；偶氮腈化合物、偶氮脒化合物、環狀偶氮脒化合物、偶氮酰胺化合物、烷基偶氮化合物、2，2’-偶氮雙(2-脒基丙烷)二鹽酸鹽、2，2’-偶氮雙[2-(2_咪唑啉-2-基)丙烷]二鹽酸鹽等偶氮化合物等)，或者光分解型引發劑(例如苯偶姻衍生物、苯偶酰衍生物、苯乙酮衍生物、二苯甲酮衍生物、偶氮化合物等)。在這些當中，從成本方面以及減少殘留單體的能力來看，熱分解型引發劑是優選的，過硫酸鹽是特別優選的。另外，還原劑的組合使用可以促進這些自由基聚合引發劑的分解，因此，也可以將二者組合來形成氧化還原系引發劑。對前述還原劑沒有特別限制，例如可列舉出亞硫酸(鹽)(例如亞硫酸鈉、亞硫酸鉀、亞硫酸銨等)、亞硫酸氫(鹽)(例如亞硫酸氫鈉、亞硫酸氫鉀、亞硫酸氫銨等)、焦亞硫酸(鹽)、L-抗壞血酸(鹽)、亞鐵鹽等還原性金屬(鹽)、連二亞硫酸(鹽)、連三硫酸(鹽)、連四硫酸(鹽)、硫代硫酸(鹽)、二甲亞砜、亞磷酸(鹽)、亞硝酸(鹽)、二氧化硫脲、氨基酸、胺類(乙醇胺等)等。更優選將光分解型引發劑和熱分解型引發劑組合使用。對前述聚合工序中使用的自由基聚合引發劑的用量沒有特別限制，相對于單體的用量，通常優選為0.0012重量％，更優選為0.010.5重量％。自由基聚合引發劑的用量相對于該單體的用量低于0.001重量％時，未反應的單體增多，且所得吸水性樹脂中的殘留單體量增加，在這一點上是不優選的。另一方面，該用量超過2重量％時，所得吸水性樹脂中的水可溶成分增加，從這方面來看是不優選的。另外，在該聚合工序中，可以照射輻射線、電子射線、紫外線等活性能量射線來代替前述自由基聚合引發劑，將單體聚合。在聚合工序中，根據需要，可以使用內部交聯劑。作為內部交聯劑，可列舉出1分子內具有兩個以上聚合性不飽和基團、2個以上反應性基團的以往公知的內部交聯劑。具體地說，例如可列舉出N，N’_亞甲基雙(甲基)丙烯酰胺、(聚)乙二醇二(甲基)丙烯酸酯、(聚)丙二醇二(甲基)丙烯酸酯、三(甲基)丙烯酸三羥甲基丙酯、三(甲基)丙烯酸甘油酯、(甲基)丙烯酸甘油酯、環氧乙烷改性三(甲基)丙烯酸三羥甲基丙酯、季戊四醇六(甲基)丙烯酸酯、氰脲酸三烯丙酯、異氰脲酸三烯丙酯、磷酸三烯丙酯、三烯丙基胺、聚烯丙氧基烷烴、(聚)乙二醇二縮水甘油醚、甘油二縮水甘油醚、乙二醇、聚乙二醇、丙二醇、甘油、1，4_丁二醇、季戊四醇、乙二胺、碳酸亞乙酯、碳酸亞丙酯、聚乙烯亞胺、(甲基)丙烯酸縮水甘油酯等。考慮到反應性，可以使用這些中的一種或兩種以上。尤其，作為內部交聯劑，具有2個以上聚合性不飽和基團的化合物是優選的。內部交聯劑的用量可以根據所需吸水性樹脂的物性來適當決定，通常，相對于單體，內部交聯劑的用量可以為0.0015摩爾％的范圍。內部交聯劑的用量過少時，呈現聚合凝膠的強度降低、可溶性成分增加的傾向，相反，過多時，呈現吸水倍率等物性降低的傾向。另外，內部交聯劑可以一起添加到反應體系中，也可以分批添加。在聚合工序中，根據需要，在不損害本發明的效果的范圍內(例如相對于100重量份單體，各種發泡劑為30重量份以下，親水性高分子為30重量份以下，鏈轉移劑為1重量份以下)，可以進一步在反應體系中適當添加碳酸(氫)鹽、二氧化碳、偶氮化合物、惰性有機溶劑等各種發泡劑；淀粉·纖維素、淀粉·纖維素的衍生物、聚乙烯醇、聚丙烯酸(鹽)、聚丙烯酸(鹽)交聯體等親水性高分子；各種表面活性劑；次磷酸(鹽)等鏈轉移劑等。對聚合工序中的聚合溫度沒有特別限制，通常優選為10140°C。聚合溫度低于10°c時，不僅聚合時間延長，生產率降低，而且吸水性樹脂的物性也有可能降低。另一方面，超過140°C時，吸水性樹脂的物性有可能降低。對聚合時間沒有特別限制，可以根據單體和聚合引發劑的種類、聚合溫度等來適當決定。另外，從聚合裝置8、其操作容易性等觀點來看，前述的聚合通常在常壓下進行，但為了降低聚合時的沸騰溫度，該聚合在減壓下進行是優選的實施方式。在該制造方法中，從性能方面以及聚合控制的容易性的觀點來看，可以如下進行例如，在聚合裝置8中，將作為熱分解引發劑的過硫酸鈉和作為還原劑的L-抗壞血酸混合到由含有作為內部交聯劑的聚乙二醇二丙烯酸酯的丙烯酸偏鈉鹽水溶液構成的單體溶液中，然后將該混合液供給在側部具有堰的平面鋼帶上，并在該帶上進行連續水溶液聚合。這種聚合方法稱為帶式聚合。作為除了該帶式聚合以外的聚合方法，可以使用美國專利第6867269號的實施例1中記載的連續捏合機聚合。在該情況下，可以獲得具有所需性能的吸水性樹脂。S卩，在本發明中，優選通過連續捏合機聚合或連續帶式聚合進行上述聚合工序。在這種情況下，在后續的干燥工序等中，雖然可以以高生產率獲得高物性的不定形破碎狀顆粒，但在后續的粉碎工序等中容易產生微粉、粉塵。然而，為了解決所述問題，可以優選應用本發明。上述連續捏合機聚合例如在美國專利第6987151號說明書以及美國專利第6710141號說明書等中被公開，另外，上述連續帶式聚合例如在美國專利第4893999號說明書、美國專利第6241928號說明書以及美國專利申請公開第號說明書等中被公開。[干燥工序]干燥工序是將前述聚合工序中獲得的含水率為1570質量％的聚合凝膠(含水凝膠狀聚合物)干燥的工序。從該觀點來看，上述干燥裝置10優選設置在上述聚合裝置8的下游側。如圖1所示，該制造設備2中，聚合裝置8與干燥裝置10通過配管6連接。另外，造粒裝置28連接于將聚合裝置8與干燥裝置10連接的配管6。該聚合工序中獲得的聚合凝膠通常優選通過解碎處理成為0.15mm左右的顆粒狀的狀態，供給到干燥工序。通過形成顆粒狀的凝膠，凝膠的表面積增大，因此上述干燥工序可順利地進行。對解碎部件沒有特別限制，例如可以單獨使用或適當組合使用碎肉機、輥型切割機、閘刀式切斷機(guillotinecutter)、切片機(slicer)、輥式切割機(rollcutter)、切碎機(shredder)、剪刀等各種切斷部件。此外，可以將后述的造粒工序中造粒的顆粒與解碎的聚合凝膠混合，供給干燥工序。對該干燥工序中的干燥方法沒有特別限制，作為上述干燥裝置10，可以列舉出熱傳導型干燥機、輻射傳熱型干燥機、熱風傳熱型干燥機、感應加熱干燥機等。從干燥的速度的觀點來看，熱風傳熱型干燥機(以下稱為熱風干燥機)是優選的。作為該熱風干燥機，可列舉出通氣帶式、通氣回路式、通氣立式、平行流帶式、通氣通道式、通氣槽型攪拌式、流化床式、氣流式、噴霧式等的干燥裝置。從容易控制顆粒狀吸水劑的物性的觀點來看，帶式是優選的。作為干燥溫度，優選設定較高的溫度，具體地說，為80300°C，優選為100250°C，更優選為120220°C，進一步優選為150200°C。對干燥時間沒有特別限制，只要設定為使所得干燥物達到所需固體成分率的時間即可。從容易粉碎的觀點來看，在干燥工序中獲得的干燥物的固體成分率(規定為將Ig顆粒狀吸水性樹脂在180°C下靜置干燥3小時而獲得的干燥失重)優選為90重量％以上。通常，干燥時間也取決于聚合凝膠的粒徑、干燥溫度、風量等，但從生產效率的觀點來看，通常優選將該干燥時間設為2小時以內。S卩，如果提高干燥工序中獲得的干燥物的固體成分率，則在粉碎時容易產生微粉或粉塵。然而，為了解決所述問題，本發明可以優選應用高溫和高固體成分下的干燥。[粉碎工序]粉碎工序是將聚合凝膠的干燥物粉碎的工序。粉碎通常對前述干燥工序中獲得的聚合凝膠的干燥物進行，也可以對干燥前的聚合工序中獲得的聚合凝膠進行。從容易粉碎的觀點來看，該工序優選對干燥工序中獲得的干燥物進行。從該觀點來看，上述粉碎裝置12優選設置在上述干燥裝置10的下游側。如圖1所示，該制造設備2中，干燥裝置10與粉碎裝置12用配管6連接。在該制造方法中，通過粉碎，獲得了作為粉碎物的顆粒狀吸水性樹脂。粉碎優選以能更大量獲得所需粒徑(優選重均粒徑200800μm)的顆粒狀吸水性樹脂的方式來進行。對粉碎方法沒有特別限制，可以采用以往公知的方法。作為該粉碎工序中使用的粉碎裝置12，可以例舉三段輥磨機。由于由該粉碎會產生微粉，因此粉碎工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂中含有微粉。另外，干燥工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂的粒徑較小時，也可以不實施該粉碎工序。該粉碎工序是根據需要可以在該制造方法中進一步包含的其它工序。在該情況下，在圖1所示的制造設備2中，例如干燥裝置10與分級裝置14通過配管6直接連接。即，粉碎工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂成為不定形破碎狀顆粒。所述形狀由于比表面積大且容易固定到紙漿中，因而是優選的。另外，在粉碎工序中，微粉或粉塵(灰塵)容易產生，為了解決所述問題，可以優選應用本發明。[分級工序]分級工序是用篩子分離顆粒狀吸水性樹脂的工序。在該制造方法中，從容易篩分15的觀點來看，上述分級裝置14優選設置在上述干燥裝置10的下游側。在該制造方法中包含粉碎工序的情況下，通過該粉碎可以獲得具有各種粒徑的顆粒狀吸水性樹脂，因此該分級裝置14優選設置在上述粉碎裝置12的下游側。如圖1所示，在該制造裝置2中，分級裝置14通過配管6連接于粉碎裝置12的下游側。在該制造方法的分級工序中篩分前述粉碎工序中獲得的粉碎物。在該分級工序中，例如，使用具有金屬篩網的分級裝置14。該分級工序中，使用該分級裝置14選擇具有所需粒徑(優選重均粒徑200800μm)的顆粒，可獲得目標顆粒狀吸水性樹脂。對分級方法沒有特別限制，可以采用以往公知的方法。另外，在該制造方法中，在該分級工序中，粉碎物中作為微粉含有的顆粒狀吸水性樹脂可作為殘留物獲得。[表面交聯工序]表面交聯工序是用表面交聯劑使前述分級工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂的表面附近交聯的工序。通過該工序，可獲得顆粒狀吸水劑。顆粒狀吸水性樹脂是水溶脹性交聯聚合物。該顆粒狀吸水性樹脂具有交聯結構。從抑制凝聚的觀點來看，優選的是，該顆粒狀吸水性樹脂進一步交聯，使其表面或表面附近的交聯密度高于內部的交聯密度。另外，“表面或表面附近”是表層的部分，是指其厚度為幾十微米以下或者總體的1/10以下的部分，該厚度可根據目的適當決定。在所述顆粒狀吸水性樹脂中，(1)其表面可通過后述的作為表面交聯劑示例的有機表面交聯劑和/或水溶性無機表面交聯劑進行交聯，(2)可以使交聯性單體在其表面進行交聯聚合(例如，美國專利第7201941號說明書中的公開)，另外，(3)其表面可以用過硫酸鹽等進行自由基交聯(例如，美國專利第4783510號說明書中公開)。從生產率的觀點來看，優選通過加熱、輻射線(優選紫外線、歐洲專利第1824910號說明書中公開)來促進該顆粒狀吸水性樹脂的交聯反應。通過使顆粒狀吸水性樹脂的表面或表面附近進行表面交聯，可以提高顆粒狀吸水劑的加壓下吸水倍率(AAP)，換而言之，提高在壓力下的吸收力。進一步詳細描述的話，本申請中的“表面交聯”是指對顆粒狀吸水性樹脂的表面或表面附近的區域以化學或物理方式修飾來進行表面交聯。例如，以部分中和交聯聚丙烯酸的情況為例，化學修飾是指通過可與顆粒表面附近存在的官能團反應的、尤其與羧基反應的、例如多元醇、多元縮水甘油基化合物、多元胺等具有2個以上官能團的有機表面交聯劑，進行表面交聯的狀態。除此以外，還包括例如利用三價鋁之類的多價金屬與表面羧基的離子鍵合產生的表面交聯。對表面交聯中的鍵合的形式沒有限制。本發明中，表面或表面附近交聯的顆粒狀吸水性樹脂是顆粒狀吸水劑。作為可在表面交聯工序中使用的表面交聯劑，可適宜使用美國專利第6228930號說明書、美國專利第6071976號說明書、美國專利第6254990號說明書等中示例的以往公知的表面交聯劑。優選使用選自由噁唑烷酮、碳酸亞烴酯化合物、多元醇化合物或氧雜環丁烷化合物組成的組中的脫水酯化反應性表面交聯劑的一種或兩種以上。所述表面交聯工序雖然可以獲得高物性的顆粒狀吸水劑，但需要在高溫下進行脫水酯化反應，該顆粒狀吸水劑的含水率降低。因此，有時會產生微粉或粉塵，為了解決該問題，可以優選應用本發明。具體地說，雖然沒有特別限制，但可列舉出2-噁唑烷酮等(單、二、或聚)噁唑烷酮化合物(美國專利第6559239號)；1，3-二氧戊環-2-酮、4-甲基-1，3-二氧戊環-2-酮、4，5-二甲基-1，3-二氧戊環-2-酮、4，4-二甲基-1，3-二氧戊環_2_酮、4-乙基-1，3-二氧戊環-2-酮、4-羥甲基-1，3-二氧戊環-2-酮、1，3-二噁烷-2-酮、4-甲基-1，3-二噁烷-2-酮、4，6-二甲基-1，3-二噁烷-2-酮、1，3-二氧雜環庚烷-2-酮等碳酸亞烴酯化合物(美國專利第5409771號說明書)；乙二醇、二乙二醇、丙二醇、三乙二醇、四乙二醇、聚乙二醇、1，3-丙二醇、二丙二醇、2，2，4_三甲基-1，3-戊二醇、聚丙二醇、甘油、聚甘油、2-丁烯-1，4-二醇、1，4-丁二醇、1，5-戊二醇、1，6-己二醇、1，2-環己烷二甲醇、1，2-環己二醇、三羥甲基丙烷、二乙醇胺、三乙醇胺、聚氧丙烯、氧乙烯-氧丙烯嵌段共聚物、季戊四醇、山梨醇等多元醇化合物；氧雜環丁烷化合物(美國專利申請公開第2002/72471)。其中，選自碳數210的多元醇和碳數210的氧雜環丁烷化合物中的至少一種是更優選的。碳數38的多元醇是特別優選的。此外，可以使用乙二醇二縮水甘油醚、聚乙二醇二縮水甘油醚、甘油聚縮水甘油醚、二甘油聚縮水甘油醚、聚甘油聚縮水甘油醚、丙二醇二縮水甘油醚、聚丙二醇二縮水甘油醚、縮水甘油等環氧化合物；乙二胺、二亞乙基三胺、三亞乙基四胺、四亞乙基五胺、五亞乙基六胺、聚乙烯亞胺等多元胺化合物、它們的無機鹽、有機鹽(吖丙啶鐺鹽等)；2，4-甲苯二異氰酸酯、己二異氰酸酯等多異氰酸酯化合物；1，2_亞乙基雙噁唑啉等多噁唑啉化合物；表氯醇、表溴醇、α-甲基表氯醇等鹵代環氧化合物；鋅、鈣、鎂、鋁、鐵、鋯等的氫氧化物或氯化物等多價金屬化合物等。作為上述表面交聯劑，可以單獨使用上述例示的化合物，也可以將兩種以上組合使用。在該表面交聯工序中，可以優選使用用包含交聯劑的單體進行表面交聯的方法(日本專利第2530668號)、用自由基引發劑進行表面交聯的方法(日本特開昭63-99211號公報)、用自由基引發劑和單體進行表面交聯的方法(美國專利申請公開第2005/0048221號)等。另外，相對于100質量份吸水性樹脂，上述表面交聯劑的用量優選為0.001質量份以上且5質量份以下。在表面交聯工序中，可以在上述表面交聯劑的基礎上進一步組合使用相對于吸水性樹脂為010重量％，更優選05重量％，特別優選01重量％左右的有機酸(乳酸、檸檬酸、對甲苯磺酸)或其鹽、無機酸(磷酸、硫酸、亞硫酸)等酸物質或其鹽、苛性鈉或碳酸鈉等堿物質、硫酸鋁等多價金屬鹽等。在表面交聯工序中，前述表面交聯劑的用量取決于所選定的表面交聯劑、表面交聯劑的組合等，但相對于顆粒狀吸水性樹脂的100重量份固體成分，優選為0.001重量份以上且10重量份以下，更優選為0.01重量份以上且5重量份以下。通過使用該范圍內的表面交聯劑，可以使得顆粒狀吸水劑的表面附近的交聯密度比內部的交聯密度高。表面交聯劑的用量超過10重量份時，不僅不經濟，而且在形成最適于顆粒狀吸水性樹脂的交聯結構時，交聯劑的供給過剩，因而是不優選的。表面交聯劑的用量低于0.001重量份時，在提高顆粒狀吸水劑的加壓下吸水倍率等性能方面，不能獲得充分的改良效果，因而是不優選的。在表面交聯工序中，在將顆粒狀吸水性樹脂與表面交聯劑混合時，優選使用水作為溶劑。水的用量取決于吸水性樹脂的種類、顆粒狀吸水性樹脂的粒徑、含水率等，相對于顆粒狀吸水性樹脂的100重量份固體成分，優選為超過0重量份且20重量份以下，更優選為0.510重量份的范圍內。在將顆粒狀吸水性樹脂與表面交聯劑混合時，根據需要，可以組合使用親水性有機溶劑。作為可在此處組合使用的親水性有機溶劑，例如可列舉出甲醇、乙醇、正丙醇、異丙醇、正丁醇、異丁醇、叔丁醇等低級醇類；丙酮等酮類；二噁烷、四氫呋喃等醚類；N，N-二甲基甲酰胺等酰胺類；二甲亞砜等亞砜類等。親水性有機溶劑的用量取決于吸水性樹脂的種類、顆粒狀吸水性樹脂的粒徑、含水率等，但相對于顆粒狀吸水性樹脂的100重量份固體成分，優選為020重量份以下，更優選在010重量份以下的范圍內。在進行表面交聯時，用噴霧器等將包含上述表面交聯劑和上述溶劑的表面交聯劑溶液噴霧或滴加到顆粒狀吸水性樹脂中來進行混合的方法是優選的，利用噴霧的混合方法是更優選的。作為噴霧的液滴的尺寸，優選平均粒徑為0.1300μm的范圍，更優選為0.1200μm的范圍。使用混合裝置16將顆粒狀吸水性樹脂與上述表面交聯劑溶液混合。如圖1所示，該混合裝置16通過配管6連接于分級裝置14的下游側。為了均勻且可靠地將二者混合，該混合裝置16優選具有大的混合力。作為該混合裝置16，例如圓筒型混合機、雙層壁圓錐型混合機、高速攪拌型混合機、V字型混合機、帶型混合機、螺桿型混合機、雙臂型捏合機、粉碎型捏合機、旋轉式混合機、氣流型混合機、槳葉混合器(turbulizer)、間歇式羅地格混合機(LOEDIGEMIXER)、連續式羅地格混合機等是適宜的。在表面交聯工序中，顆粒狀吸水性樹脂與上述表面交聯劑溶液的混合物在室溫下也可以進行表面交聯。然而，從促進反應以及除去所添加的水和溶劑的觀點來看，優選的是，在顆粒狀吸水性樹脂與表面交聯劑混合后，進一步進行加熱處理使顆粒狀吸水性樹脂的表面附近交聯。在該加熱處理中，處理溫度取決于所選定的表面交聯劑，但優選為80°C以上。處理溫度低于80°C時，加熱處理是費時的，因此導致生產率降低，而且不能獲得均勻的表面交聯。在該情況下，顆粒狀吸水劑的加壓下吸收特性降低，且有可能殘留未反應的表面交聯劑。在處理溫度超過250°C時，引起顆粒狀吸水性樹脂的劣化，由表面交聯獲得的顆粒狀吸水劑的性能降低，因而是不優選的。從該觀點來看，處理溫度(載熱體溫度或材料溫度/尤其載熱體溫度)優選在100250°C的范圍內，更優選在150250°C的范圍內(尤其對上述脫水酯化反應性表面交聯劑是優選的)。加熱時間優選在1分鐘2小時的范圍內。加熱溫度與加熱時間的組合的優選例子有，180°C下0.11.5小時、200°C下0.11小時。作為進行上述加熱處理的加熱裝置18，可以使用公知的干燥機或加熱爐。例如，熱傳導型、輻射傳熱型、熱風傳熱型、感應加熱型的干燥機或加熱爐是適宜的。具體而言，可列舉出帶式、槽型攪拌式、螺桿式、旋轉型、圓盤型、捏合型、流化床式、氣流式、紅外線型、電子射線型的干燥機或加熱爐。如圖1所示，在該制造裝置2中，加熱裝置18通過配管6連接于上述混合裝置16的下游側。在表面交聯工序中，加熱處理可以在靜置狀態或攪拌下進行。在攪拌下實施加熱處理的情況下，可以在進行顆粒狀吸水性樹脂與表面交聯劑的混合的混合裝置16內將混合物加熱，完成表面交聯，例如可以將混合物投入到雙軸槽型攪拌干燥裝置內，將該混合物加熱，完成表面交聯。[冷卻工序]冷卻工序是表面交聯工序之后任選實施的工序，例如，美國專利第6378453號說明書等中公開的工序。該冷卻工序是在將在前述的表面交聯工序中加熱使得表面附近交聯而獲得的顆粒狀吸水劑投入到下述整粒工序之前，對其進行冷卻的工序。對在該冷卻工序中使用的上述冷卻裝置20沒有特別限制，例如可以使用在內壁及其它傳熱面的內部通有約35°C的冷卻水的雙軸攪拌干燥機等。如上所述，在上述表面交聯工序中，顆粒狀吸水性樹脂的表面交聯有時在室溫下實施。在該情況下，由表面交聯獲得的顆粒狀吸水劑沒有被加熱，因此可以不實施該冷卻工序。該冷卻工序是根據需要可以在該制造方法中進一步包含的其它工序。如圖1所示，在該制造裝置2中，冷卻裝置20通過配管6連接于上述加熱裝置18的下游側。[添加劑的添加工序]本發明中，可以進一步設置添加除了上述表面交聯劑以外的添加劑的添加工序。該添加工序優選設置在上述聚合工序及其以后，更優選設置在上述干燥工序及其以后。在上述冷卻工序或其它工序中，可以添加添加劑。作為該添加劑，例如，可以添加下述的(A)除臭成分(優選植物成分)、(B)多價金屬鹽、(C)無機顆粒(包括(D)復合含水氧化物)、(E)通液性提高劑、(F)其它添加物等。通過該添加，可以賦予顆粒狀吸水劑各種功能。此外，該顆粒狀吸水劑中可以添加下述的(G)螯合劑。雖然使用所述添加劑的工序可以獲得高物性(例如高SFC)的吸水劑，但有時添加劑自身也成為粉塵。因此，為了解決所述問題，可以優選應用本發明。在該制造方法中，上述㈧(E)以及(F)的用量根據目的及附加功能而不同，通常，作為其一種的添加量，相對于100質量份吸水性樹脂，為0.00110質量份，優選為0.0015質量份，更優選為0.0023質量份的范圍。通常，該添加量少于0.001質量份時，不能獲得基于該添加劑的充分效果和附加功能，而在該添加量超過10質量份的情況下，不但不能獲得與添加量相應的效果，吸水性能也會降低。(A)除臭成分為了發揮除臭性，本發明的制造方法中獲得的顆粒狀吸水劑可以以上述量配合除臭成分，優選配合植物成分。作為植物成分，選自多酚、黃酮及黃酮類、咖啡因中的至少一種化合物是優選的，選自單寧、單寧酸、五倍子、沒食子和沒食子酸中的至少一種化合物是進一步優選的。除了這些植物成分以外，作為含有可添加到顆粒狀吸水劑中的植物成分的植物，例如在山茶科的植物中，可列舉出山茶、柃木、厚皮香等，在稻科植物中，可列舉出水稻、矮竹、竹、玉米、麥等，在茜草科植物中，可列舉出咖啡等。作為本發明中使用的植物成分的形式，可列舉出從植物中提取的提取物(extract)(精油)、植物本身、植物加工業或食品加工業的制造工序中副產的植物渣滓和提取渣滓等，沒有特別限制。(B)多價金屬鹽為了提高通液性和吸濕時的粉體流動性，本發明的制造方法中獲得的顆粒狀吸水劑中可以配合多價金屬鹽。該多價金屬鹽的優選量如上所述。作為該多價金屬鹽，可以例舉有機酸的多價金屬鹽和無機的多價金屬鹽。作為優選的無機多價金屬鹽，例如可列舉出氯化鋁、聚氯化鋁、硫酸鋁、硝酸鋁、硫酸鋁鉀、硫酸鋁鈉、鉀明礬、銨明礬、鈉明礬、鋁酸鈉、氯化鈣、硝酸鈣、氯化鎂、硫酸鎂、硝酸鎂、氯化鋅、硫酸鋅、硝酸鋅、氯化鋯、硫酸鋯、硝酸鋯等。另外，從與尿等吸收液的溶解性的觀點考慮，優選使用它們的具有結晶水的鹽。特別優選是鋁化合物。在該鋁化合物當中，氯化鋁、聚氯化鋁、硫酸鋁、硝酸鋁、硫酸鋁鉀、硫酸鋁鈉、鉀明礬、銨明礬、鈉明礬、鋁酸鈉是優選的，硫酸鋁是特別優選的。可最優選使用十八水合硫酸鋁鹽、1418水合硫酸鋁鹽等含水晶體的粉末。這些可以使用僅僅一種，也可以將兩種以上組合使用。從操作性和與顆粒狀吸水劑的混合性的觀點來看，上述多價金屬鹽優選以溶液狀態使用，特別優選以水溶液狀態使用。此外，所使用的有機酸的多價金屬鹽及其混合方法例如被美國專利第7282262號所舉例。作為本發明中使用的分子內具有7個以上碳原子數的有機酸的多價金屬鹽，有脂肪酸、石油酸、高分子酸等的除堿金屬鹽以外的金屬鹽。作為構成該有機酸的多價金屬鹽的有機酸，可例舉己酸、辛酸、辛炔酸、癸酸、月桂酸、肉豆蔻酸、棕櫚酸、油酸、硬脂酸等長鏈或支化的脂肪酸；苯甲酸、肉豆蔻醚酸、環烷酸、萘甲酸、萘氧基乙酸等石油酸；聚(甲基)丙烯酸、聚磺酸等高分子酸，分子內具有羧基的有機酸是優選的，更優選的是己酸、辛酸、辛炔酸、癸酸、月桂酸、肉豆蔻酸、棕櫚酸、油酸、硬脂酸、牛脂肪酸或蓖麻硬化脂肪酸等脂肪酸。更優選是分子內不含不飽和鍵的脂肪酸，例如，己酸、辛酸、癸酸、月桂酸、肉豆蔻酸、棕櫚酸、硬脂酸。最優選是碳原子數12個以上且分子內不含不飽和鍵的長鏈脂肪酸，例如月桂酸、肉豆蔻酸、棕櫚酸、硬脂酸。(C)無機顆粒為了防止吸濕時的粘連，本發明的制造方法中獲得的顆粒狀吸水劑中可以配合無機顆粒，尤其可以配合水不溶性無機顆粒。作為本發明中使用的無機粉末，具體地例如可列舉出二氧化硅、氧化鈦等金屬氧化物、天然沸石、合成沸石等硅酸(鹽)、高嶺土、滑石、粘土、膨潤土等。這些當中，二氧化硅和硅酸(鹽)是更優選的，通過庫爾特計數器(Coultercounter)法測定的平均粒徑為0.001200μm的二氧化硅和硅酸(鹽)是更優選的。(D)復合含水氧化物為了使本發明的制造方法獲得的顆粒狀吸水劑顯示優異的吸濕流動性(吸水性樹脂或吸水劑吸濕后的粉體流動性)，此外，為了發揮優異的除臭功能，可以配合含有鋅與硅的復合含水氧化物或含有鋅與鋁的復合含水氧化物。(E)通液性提高劑通液性提高劑是指可以將后述的食鹽水導流性(SFC)為6(X10_7·cm3·s·g-1)以上的吸水性樹脂或者吸水劑的食鹽水導流性(SFC)提高到10(ΧΙΟ—7·cm3·s·g—1)以上的非水溶性無機微粒、水溶性多價金屬鹽、水溶性高分子、多胺等添加劑。因此，前述(A)(D)中例示的添加劑有時也相當于該通液性提高劑。在該制造方法中，該通液性提高劑優選是水溶性多價金屬化合物或聚陽離子化合物。具體而言，選自由鋁化合物、鋯化合物、鈦化合物和具有氨基的化合物組成的組中的一種以上的化合物是更優選的。更具體地，例如，可列舉出前述(B)中例示的硫酸鋁、鉀明礬、銨明礬、鈉明礬、(聚)氯化鋁、它們的水合物等水溶性多價金屬化合物；高分子多胺化合物，優選水溶性高分子多胺，更具體地說，重均分子量2001000000的聚乙烯亞胺、聚乙烯胺、聚烯丙基胺等聚陽離子化合物；硅石、氧化鋁、膨潤土等非水溶性無機微粒等，可以僅僅使用這些的一種，也可以將兩種以上組合使用。在這些當中，從提高食鹽水導流性(SFC)的觀點來看，硫酸鋁、鉀明礬等水溶性多價金屬鹽是優選的。另外，從容易更均勻地添加到整個吸水性樹脂表面、無通液性提高劑的偏析等觀點來看，通液性提高劑為水溶液是優選的。相對于吸水性樹脂，通液性提高劑優選以0.00110重量％的比例使用，更優選以0.015重量％的比例使用。(F)其它添加物本發明的制造方法中獲得的顆粒狀吸水劑中，根據需要，在不損害本發明的效果的范圍內(例如相對于100重量份顆粒狀吸水劑，為30重量份以下，尤其10重量份以下)適宜添加例如消毒劑、抗菌劑、香料、各種無機粉末、發泡劑、顏料、染料、親水性短纖維、肥料、氧化劑、還原劑、水性鹽類等，由此，可以賦予各種功能。20(G)螯合劑本發明中使用的顆粒狀吸水劑可以含有螯合劑。對混合螯合劑的工序沒有特別限制，優選將螯合劑混合到前述單體或單體溶液中。作為上述螯合劑，可列舉出高分子螯合劑和非高分子螯合劑。優選是含酸基的非高分子螯合劑，更優選使用含有磷酸或羧酸基團的非高分子螯合劑。該非高分子螯合劑中含有的酸基的數量為2100個，尤其為250個，特別為210個。該螯合劑使用含有氮的非高分子螯合劑，另外，可以優選使用含氮的螯合劑。作為該螯合劑，例如可列舉出亞氨基二乙酸、羥乙基亞氨基二乙酸、氨三乙酸、氨三丙酸、乙二胺四乙酸、羥基乙二胺三乙酸、己二胺四乙酸、二亞乙基三胺五乙酸、三亞乙基四胺六乙酸、反式-1，2-二氨基環己烷四乙酸、雙(2-羥乙基)甘氨酸、二氨基丙醇四乙酸、乙二胺-2-丙酸、二醇醚二胺四乙酸、雙(2-羥基芐基)乙二胺二乙酸和它們的鹽等氨基羧酸系金屬螯合劑；乙二胺-N，N’-二(亞甲基次膦酸)、乙二胺四(亞甲基次膦酸)、次氮基乙酸-二(亞甲基次膦酸)、次氮基二乙酸_(亞甲基次膦酸)、次氮基乙酸-β-丙酸-亞甲基膦酸、次氮基三(亞甲基膦酸)、環己烷二胺四(亞甲基膦酸)、乙二胺-N，N’-二乙酸-N，N’-二(亞甲基膦酸)、乙二胺-N，N’-二(亞甲基膦酸)、乙二胺四(亞甲基膦酸)、聚亞甲基二胺四(亞甲基膦酸)、二亞乙基三胺五(亞甲基膦酸)、1_羥基亞乙基二膦酸以及它們的鹽等磷化合物。相對于100質量份吸水性樹脂，螯合劑的用量為10質量ppm以上且1000質量ppm以下是優選的。上述(B)(E)中例示的添加劑可以作為水溶液或水分散液添加。另外，該添加劑為固體時，可以作為粉體(粒徑優選為300μπι以下)與吸水性樹脂進行干式混合。另外，上述(B)和(E)可以優選地作為表面處理劑使用。在本申請中，表面處理是指對吸水性樹脂表面或表面附近的區域進行化學或物理修飾。在此處，化學修飾是指伴有某種化學鍵合的修飾狀態，物理修飾是指不伴有化學鍵合的物理包覆、附著。對表面處理中的鍵合形式沒有限制。另外，表面處理是包括上述表面交聯的概念。此外，除了利用上述表面交聯劑的表面交聯以外，例如利用三價鋁之類的多價金屬與表面羧基的離子鍵合所產生的表面交聯也包括在表面處理中。這些表面交聯是伴有與吸水性樹脂的共價鍵或離子鍵之類的化學鍵的化學修飾。另一方面，物理修飾是指在同一吸水性樹脂表面或表面附近沒有采取與吸水性樹脂形成的共價鍵或離子鍵之類的化學鍵的形式，而是通過單純的物理附著進行修飾的狀態。這種狀態也包括在本申請的表面處理中。例如，如上所述的用多元醇包覆的狀態、用水溶性多價金屬鹽以不伴有化學鍵的狀態包覆的狀態是表面處理過的狀態。尤其，本發明中，作為提高通液性的添加劑，多價金屬鹽是優選的。多價金屬鹽優選在添加后進行混合。作為混合裝置，例如，可列舉出圓筒型混合機、螺桿型混合機、螺桿型擠出機、槳葉混合器、諾塔混合機(Nautamixer)、V型混合機、帶型混合機、雙臂型捏合機、流動式混合機、氣流型混合機、旋轉圓盤型混合機、輥式混合機(rollmixer)、轉動式混合機、羅地格混合機等。另外，多價金屬鹽優選作為水溶液與吸水性樹脂顆粒混合。水溶液的液滴的大小可以適宜調整。從防止多價金屬離子(例如鋁離子)滲透和擴散到吸水性樹脂顆粒的內部的觀點來看，水溶液相對于在規定溫度下的飽和濃度優選為50%以上的濃度，更優選為60%以上的濃度，進一步優選為70%以上的濃度，還更優選為80%以上的濃度，特別優選為90以上的濃度。當然，可以是飽和濃度(=相對于飽和濃度100%)，也可以是超過飽和21濃度的分散液。為了調整溶解度、粘度，可以在沸點以下的范圍內適宜調整水溶液的溫度，通常在大約室溫下進行混合。[整粒工序]盡管在前述粉碎工序和分級工序對顆粒狀吸水劑的粒徑進行了調整，但冷卻工序后的顆粒狀吸水劑中有時含有具有大粒徑的凝聚物。該凝聚物主要是在表面交聯劑的混合時、表面交聯反應時生成的。在該整粒工序中，進行該凝集物的解碎處理和分級處理。這種整粒方法在美國專利第7347330號說明書、美國專利申請公開第號說明書等中被公開。對該解碎處理和分級處理的順序和次數沒有特別限制。該整粒工序中，是再調整粒度的工序，例如，首先對顆粒狀吸水劑進行分級處理。在該分級處理中，可以使用篩子、氣流分級機等分級裝置。在該分級處理中，例如，通過使用具有大的篩孔的篩子，可以獲得粒徑大的凝聚物。這樣，將粒徑大的凝聚物除去之后，通過使用具有小的篩孔的篩子，可以除去粒徑小的微粉。對通過該分級處理獲得的凝聚物進行解碎處理。通過該解碎處理，將構成凝聚物的顆粒分開為單個的顆粒，可以獲得作為初級顆粒的顆粒狀吸水劑。該解碎處理可以使用例如絞刀(knifecutter)式解碎機。對于通過該解碎處理而獲得的解碎物，可以再次實施上述分級處理。在該整粒工序中，除去粒徑小的微粉，并且，可以獲得具有所需粒徑(優選的是，重均粒徑為200800μm)的顆粒狀吸水劑。從生產率的觀點來看，該整粒工序優選在上述冷卻工序之后實施。在該制造方法中，用于該解碎處理的裝置和用于分級處理的裝置通過與上述配管6不同的配管連接，從而構成上述整粒裝置22。如圖1所示，該整粒裝置22通過配管6連接于上述冷卻裝置20的下游側。在該制造方法中，在投入該整粒工序之前的顆粒狀吸水劑中不含具有大粒徑的凝聚物的情況下，可以不實施該整粒工序。該整粒工序是根據需要可以在該制造方法中進一步包含的其它工序。在不設置整粒工序的情況下，后述的填充裝置24通過配管6連接于該冷卻裝置20的下游側。另外，在該制造方法中，在該整粒工序中，作為微粉含有的顆粒狀吸水劑可以作為殘留物獲得。[包裝工序]包裝工序是將顆粒狀吸水劑投入到包裝材料容器中進行包裝的工序。在該制造方法的包裝工序中，將前述整粒工序中整粒的顆粒狀吸水劑進行包裝。例如，在該包裝工序中，轉移到貯藏用的料斗中的顆粒狀吸水劑使用上述填充裝置24填充到作為包裝材料容器的貯藏袋內。在該制造方法中，填充到貯藏袋內的顆粒狀吸水劑經過規定的檢查后作為制品裝運。如圖1所示，該填充裝置24通過配管6連接于上述整粒裝置22的下游側。[輸送工序]在該制造方法中，輸送工序是將上述各工序中生成的聚合凝膠、顆粒狀吸水性樹脂、顆粒狀吸水劑等產物輸送到其它上述工序中的工序。在該輸送工序中，例如，可以通過對將上述各工序中所設置的裝置4相互連接的上述配管6內的壓力進行控制，將一個工序中生成的產物輸送到其它工序中。在該制造方法中，例如，通過空氣輸送來輸送聚合凝膠、顆粒狀吸水性樹脂、顆粒狀吸水劑等產物。另外，借助傳送帶等之類的輸送機連接在一個工序中使用的裝置4與其它工序中使用的其它裝置4，可以將在一個工序中生成的產物輸送到其它工序中，在該制造方法中，例如，通過輸送工序，上述聚合工序中生成的聚合凝膠被輸送到上述干燥裝置10內。通過輸送工序，將上述干燥工序中干燥的聚合凝膠的干燥物輸送到上述粉碎裝置12中。通過輸送工序，將上述粉碎工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂輸送到上述分級裝置14中。通過輸送工序，將上述分級工序中篩分的顆粒狀吸水性樹脂輸送到上述混合裝置16中。通過輸送工序，將上述表面交聯工序中表面部分交聯的顆粒狀吸水劑輸送到上述冷卻裝置20中。通過輸送工序，將上述冷卻工序中冷卻的顆粒狀吸水劑輸送到上述整粒裝置22中。或者，通過輸送工序，將由上述分級工序中篩分的顆粒狀吸水性樹脂獲得的顆粒狀吸水劑輸送到上述整粒裝置22中。通過輸送工序，將上述整粒工序中整粒的顆粒狀吸水劑輸送到上述填充裝置24中。或者，通過輸送工序，將上述冷卻工序中冷卻的顆粒狀吸水劑輸送到上述填充裝置24中。在該制造方法中，在包含除了上述各工序以外的其它工序的情況下，也優選將在該其它工序中生成的產物通過輸送工序輸送到上述各工序的任一工序中。根據該制造方法，可以連續地制造顆粒狀吸水劑。[收集工序]如上所述，在該制造方法中，由于上述粉碎工序中干燥的聚合凝膠的粉碎會產生微粉。在上述整粒工序中的解碎處理中也會產生微粉。此外，在上述輸送工序中，有時也會由于輸送中的顆粒狀吸水性樹脂和顆粒狀吸水劑的磨耗等而產生微粉。此外，在上述表面交聯工序中的加熱處理以后的工藝中，會由于顆粒狀吸水劑受到損傷而產生微粉。此外，使用掃描型電子顯微鏡、X射線顯微分析儀等觀察可以確認，由后述的微粉捕捉裝置26捕捉的捕捉物時，在該捕捉物中，除了微粉以外，有時存在長徑20μm以上且100μm以下的由二氧化硅等構成的無機微粒的凝聚物。這種凝聚物的存在是由于添加劑和氣體中的塵埃引起的。在該制造方法中，通過收集工序，可以除去上述微粉以及這種凝聚物。本發明中，通常，相對于所收集的微粉的總量，來源于顆粒狀吸水性樹脂和顆粒狀吸水劑的微粉(小于150μm)以85質量％以上且99.9質量％以下的比例含有。相對于所收集的微粉的總量，來源于添加劑和氣體中的塵埃的微粉以0.1質量％以上且15質量％以下的比例含有。這些微粉以0.01g/m3以上且100g/m3以下的比例在工序中的氣體中含有。通過除去該氣體中包含的微粉，可以改善作業環境。該微粉的除去還有助于提高顆粒狀吸水劑的物性。另外，由于來源于顆粒狀吸水性樹脂和顆粒狀吸水劑的微粉作為主要成分含有，因此微粉可以再循環。收集工序中收集的微粉在再循環時，可以返回到該制造方法中包含的任一工序中。例如，微粉可以添加到上述聚合工序中的原料(單體)和上述干燥工序中的聚合凝膠中。微粉還可以添加到上述造粒工序中的造粒顆粒中。再循環可以減少吸水性樹脂和吸水劑的廢棄量。而且，在可收集顆粒狀吸水劑的總產量的10質量％以下的范圍的微粉時，該制造方法可以維持高的顆粒狀吸水劑的品質，可以變得更有效。本發明的制造方法中，在上述各工序的任一工序中，工序中的氣體中存在微粉。在此處，工序中是包含(1)進行各工序的裝置4的內部或配管6的內部、(2)覆蓋進行該工序的裝置4或配管6的外罩的內部和(3)放置進行該工序的裝置4或配管6的房屋的內部的概念。在該制造方法中，收集工序是使用捕集材料收集上述任一工序中的氣體中含有的微粉的工序。如上所述，該收集工序中使用上述微粉捕捉裝置26。在該制造方法中，微粉通過上述輸送工序輸送到在該收集工序中使用的微粉捕捉裝置26中。微粉是指粒徑比本發明的制造方法中所要獲得的顆粒狀吸水劑的粒徑小的物質，以往通常作為廢棄物處理。微粉是為了使所獲得的顆粒狀吸水劑的重均粒徑(D50)為200800μm的范圍而被除去的殘留物，是粒徑小于150μm的物質。具體而言，是可通過具有150μm篩孔的JIS標準篩的顆粒狀吸水性樹脂和顆粒狀吸水劑。該微粉的重均粒徑(D50)通常在IOym以上且小于150μm的范圍內。優選的是，微粉含有70100重量％，更優選90100重量％的實質上小于150μm的粒徑(通過JIS標準篩分分級來規定)。另外，作為微粉的形狀，可列舉出通過反相懸浮聚合所獲得的球形和通過水溶液聚合所獲得的不定形。從下述造粒工序中獲得的造粒顆粒的強度的觀點來看，作為該形狀，通過水溶液聚合獲得的不定形是特別優選的。另外，微粉可以進行上述表面交聯處理，也可以不進行上述表面交聯處理，也可以是它們的混合物。如上所述，微粉可以分類為，在添加劑的添加工序以后的制造過程中產生的微粉1和在添加劑的添加工序以前的制造過程中產生的微粉2。相對于微粉1的總量，微粉1中的添加劑的含量優選為0.00199.99質量％，更優選為0.0199.99質量％，進一步優選為0.199.99質量％。另外，相對于微粉2的總量，微粉2中的添加劑的含量優選為00.1質量％，更優選為00.01質量％，還更優選為00.001質量％。另外，添加劑的種類可列舉出前述的(A)除臭成分(優選植物成分)、(B)多價金屬鹽、(C)無機顆粒(包括(D)復合含水氧化物)、(E)通液性提高劑、(F)其它添加物等、(G)螯合劑。尤其，在添加(B)多價金屬鹽的情況下，可以提高所得顆粒狀吸水劑的通液性、防粘連。例如，前述顆粒狀吸水劑的制造工序依次由(1)聚合工序、(2)干燥工序、(3)粉碎工序、⑷分級工序、(5)表面交聯工序、(6)冷卻工序、(7)整粒工序、⑶包裝工序、(10)收集工序、(11)造粒工序構成。在(6)冷卻工序中添加添加劑的情況下，將在(6)、(7)、(8)各工序以及工序間的(9)輸送工序中產生的微粉稱為微粉1，將在⑴(2)(3)⑷(5)各工序以及工序間的輸送工序(9’)中產生的微粉稱為微粉2。作為適用該制造方法和收集方法的顆粒狀吸水劑的制造工序，為(1)聚合工序、(2)干燥工序、(3)粉碎工序、⑷分級工序、(5)表面交聯工序、(7)整粒工序、⑶包裝工序、(9)輸送工序是優選的。更優選的是，除了上述工序以外還包括(2)干燥工序。進一步優選的是，除了上述工序以外還包括(6)冷卻工序。特別優選的是，除了上述工序以外還包括(11)造粒工序。圖2所示為圖1的制造設備中包含的微粉捕捉裝置26的一部分的示意圖。該微粉捕捉裝置26可以收集微粉。該微粉捕捉裝置26具有罐體30、捕捉部32和開閉部34。罐體30是大致圓筒狀或立方體的。該罐體30的下側部分呈現向頂端變細的形狀。雖然沒有圖示，在該罐體30的上表面36設有開口部，該開口部的下側安裝有捕捉部32。如圖所示，由于在該微粉捕捉裝置26中設置了3個捕捉部32，因此，在該罐體30中設有三個開口部(圖中在A1、A2和A3所示的位置)。如圖所示，第一配管6a連接于該罐體30。圖3所示為圖2的微粉捕捉裝置26中設置的捕捉部32的立體圖。圖4是沿圖3的IV-IV線的截面圖。該微粉捕捉裝置26中，該捕捉部32安裝到罐體30的上表面36，使得該圖3的箭頭線B所示的部分位于上側。該捕捉部32設有支撐部件38和捕集材料40。該支撐部件38是圓筒形的框。該支撐部件38是5根棒42在同一圓周上排列而構成的。雖然沒有圖示，從維持該支撐部件38的形態的觀點來看，這些棒42用多個環狀的部件連接。在該微粉捕捉裝置26中，該支撐部件38的開口部44與上述罐體30的上表面36上設置的開口部一致，該支撐部件38固定在罐體30的上表面36上。在捕集材料40的長度方向上的一個端部46a設有插入口48。該捕集材料40在長度方向上的另一個端部46b是封閉的。該捕集材料40是圓筒狀的袋。該捕集材料40覆蓋支撐部件38。該捕集材料40罩在支撐部件38上。該捕集材料40以利用氣體的通過而可除去該氣體中包含的顆粒的方式構成。這種捕集材料40也稱為袋濾器。上述微粉捕捉裝置26的形狀和形態僅僅是一個例子，存在各種類型的微粉捕捉裝置26。微粉捕捉裝置26的形狀和形態決不受上述例子的限制。在圖2中，開閉部34設置在罐體30的下側。第二配管6b連接于該開閉部34。該開閉部34位于第二配管6b與罐體30之間。該開閉部34是所謂的閥。本發明的制造方法中，氣體通過第一配管6a流入到罐體30內。該氣體通過捕集材料40。通過該捕集材料40的氣體排出到該微粉捕捉裝置26的外側。在本發明的制造方法中，該微粉捕捉裝置26通過第一配管6a與上述各工序中使用的裝置4或連接它們的配管6的任何一個連接。在圖1所示的微粉捕捉裝置26中，第一配管6a與圖中箭頭線Sl到S20所示的部位的至少任意一個連接。該第一配管6a可以在Sl到S20的任何一處連接，也可以連接于Sl到S20中的多個部位，也可以連接于Sl到S20的所有部位。該連接部位考慮到微粉的產生情況而適當決定。通過該連接，上述工序的任一工序中存在的微粉通過第一配管6a輸送到該微粉捕捉裝置26。該第一配管6a可以分支，以便連接于多個部位。如上所述，在上述分級工序中，微粉被進一步分離。該工序中以及設置在該工序的下游側的工序中的氣體中包含微粉。從提高微粉的捕集效率的觀點來看，優選的是，上述第一配管6a連接于上述分級裝置14(S6)。該第一配管6a更優選連接于加熱裝置18(SlO)。該第一配管6a更優選連接于冷卻裝置20(S12)。從有效抑制微粉對表面交聯的阻礙的觀點來看，該第一配管6a更優選連接于設置在該分級裝置14和上述混合裝置16之間的配管6(S7)。如上所述，在上述整粒工序中，微粉被進一步分離。該工序中以及設置在該工序的下游側的工序中的氣體中包含微粉。從提高微粉的捕集效率的觀點來看，上述第一配管6a優選連接于上述整粒裝置22(S14)。另外，該第一配管6a優選連接于填充裝置24(S16)。從微粉被有效收集、可獲得高品質的顆粒狀吸水劑的觀點來看，第一配管6a特別優選連接于分級裝置1466)、配管6(57)、加熱裝置18(SlO)、冷卻裝置20(S12)、整粒裝置22(S14)和填充裝置24(S16).在本發明的制造方法中，在該微粉捕捉裝置26中收集的微粉通過第二配管6b排出。優選的是，該微粉捕捉裝置26通過第二配管6b連接于用于進行后述的造粒工序的造粒裝置28。在該情況下，將微粉造粒而獲得的造粒物經過配管6連接于上述各工序中使用的裝置4。如圖1所示，在該制造設備2中，造粒裝置28連接于將聚合裝置8與干燥裝置10連接的配管6。由此，微粉捕捉裝置26中收集的微粉通過第二配管6b，經由造粒工序投入到干燥工序中。在本發明的制造方法中，微粉不廢棄，可以再利用。該再利用可有助于削減生產成本。在該制造方法中，制造設備2中設置的微粉捕捉裝置26的臺數可以是1臺，也可以是2臺以上。在本發明的制造方法中，流經第一配管6a的氣體通過捕集材料40。該第一配管6a內存在的微粉由于比表面積大，因此被氣體中含有的少量水分所凝聚。如果該凝聚物在捕集材料40的表面附著、堆積，則會妨礙微粉的捕集效率。從該觀點來看，在該制造方法中，捕集材料40優選進行加熱。該捕集材料40的溫度優選為35°C以上，更優選為40150°C，進一步優選為60100°C。對捕集材料40的加熱方法沒有特別限制，例如，可列舉出以伴熱蒸汽管(steamtracing)、電熱器等為熱源從外側加熱罐體30的方法。如上所述，在本發明的制造方法中，捕集材料40以利用氣體的通過而可除去該氣體中含有的顆粒的方式構成。制造顆粒狀吸水劑時產生的微粉通過氣體運送到該微粉捕捉裝置26，被該捕集材料40捕捉。即，在該收集工序中，工序中的氣體中含有的微粉可以使用捕集材料40收集。在本發明的制造方法中，由于排除了微粉的氣體排出到外部，因此微粉沒有作為粉塵飛舞。在本發明的顆粒狀吸水劑的制造方法中，可以維持良好的作業環境。在本發明的收集方法和制造方法中，微粉通過物理(機械)沖擊被抖落。本發明中，物理(機械)沖擊是指通過強制性外力提供沖擊。作為其方法，可列舉出例如以電力或壓縮空氣為能源的振動器、或者利用曲柄機構的正弦振蕩性搖動、利用磁鐵的振動、或者利用壓縮空氣的急劇開關吹送的脈沖波等。在本發明的制造方法中，使微粉捕捉裝置26振動，被捕集材料40捕捉的微粉被篩掉。在該微粉捕捉裝置26中，可以從該捕集材料40的插入口48吹送脈沖空氣使該微粉被篩掉。篩掉的微粉通過第二配管6b輸送到后述的造粒工序所使用的造粒裝置28中。該微粉捕捉裝置26具有優異的微粉捕集效率。根據該制造方法，可以防止制造過程中產生的微粉飛散，并且可有效地收集該微粉。從有效地篩掉微粉的觀點來看，捕集材料40優選設置在罐體30的上表面36的一側。此外，在本發明的制造方法中，由于可以有效地從顆粒狀吸水劑中除去微粉，可以獲得加壓下吸水倍率、通液性等物性優異的顆粒狀吸水劑。而且，由于該制造方法的微粉捕集效率優異，因此，通過有效地再利用該收集的微粉，可以獲得微粉再利用的生產成本上的效果。在本發明的制造方法中，優選將對JIS12種炭黑(粒徑0.03μπι0.2μπι)的捕集效率優異的捕集材料40用于微粉捕捉裝置26。設有具有高捕集效率的捕集材料40的微粉捕捉裝置26可以防止由于微粉排出而導致的作業環境惡化，而且可以有效地收集微粉。從該觀點來看，該捕集效率優選為90%以上，更優選為95%以上，進一步優選為99.9%以上，特別優選為99.99%以上。對捕集效率的上限沒有特別限制，越高越好。上述捕集材料40的捕集效率例如根據JISΒ99082001形式1的方法測定。簡易地，捕集效率可以根據市售的粉塵計來測量。該捕集效率可以根據通過捕集材料40之前的微粉量以及通過后的微粉量來實際獲得。具體地說，通過測量圖2的第一配管6a內流動的氣體中含有的微粉的量，獲得了通過捕集材料40之前的微粉量WO(mg/m3)。通過測量從圖2的A1至A3所示的位置上設置的罐體30的開口部排出的氣體中含有的微粉的量，獲得了通過捕集材料40之后的微粉量Wf(mg/m3)。使用這樣獲得的WO和Wf，根據下述計算式算出捕集效率。另外，作為該粉塵計，可列舉出例如柴田科學制造的商品名“P5L數字式粉塵計”。[數學式1]捕集效率(%)=(1-fff/WO)XlOO在本發明的制造方法中，微粉到達捕集材料40的內部被捕捉時，該微粉會堵塞捕集材料40，妨礙氣體通過該捕集材料40。從該觀點來看，作為該捕集材料40，優選的是，該微粉不到達其內部，而是在其表面被捕捉。通過使用這種捕集材料40，可以穩定地捕集微粉，此外可以減少該捕集材料40的更換頻率。包括利用這種捕集材料40的微粉的收集工序的制造方法可有助于提高顆粒狀吸水劑的生產率。在本發明的制造方法中，對設置在微粉捕捉裝置26中的捕集材料40沒有特別限制，可列舉出由織布或無紡布構成的濾布、膜濾器。其中，優選使用膜濾器作為捕集材料40。在圖2所示的微粉捕捉裝置26中，使用膜濾器50作為捕集材料40。圖5是沿圖4的V-V線的截面圖。在該圖5中示出了膜濾器50的一部分。在該圖5中，紙面的右側是捕捉部32的外側，紙面的左側是該捕捉部32的內側。如圖所示，膜濾器50由膜52和基材54構成。雖然沒有圖示，但膜52含有大量的微細孔或微細間隙。這些孔或間隙在厚度方向上(基材和膜的層疊方向)是連續的。該膜52可使氣體通過。膜52層疊在基材54上。基材54可支撐膜52。雖然沒有圖示，但基材54含有大量的孔或間隙。該基材54可使氣體通過。在本發明的制造方法中，基材54位于支撐部件38的一側，膜52位于該基材54的外側。該膜52構成了捕捉部32的外表面。在本發明的制造方法中，通過第一配管6a而流入罐體30內的氣體在通過膜52之后通過基材54。通過該基材54的氣體排出到微粉捕捉裝置26的外側。在本發明的制造方法中，膜52中含有的孔或間隙的尺寸小于上述顆粒狀吸水劑的制造中產生的微粉的粒徑。具體而言，膜中含有的孔或間隙的尺寸(孔徑)優選為0.120μm，特別優選為15μπι。在這種形態下，氣體中含有并運送到微粉捕捉裝置26的微粉在該膜52的表面被捕捉。該膜濾器50可抑制微粉流出到微粉捕捉裝置26的外側。由于排除了微粉的氣體排出到外部，因此在本發明的制造方法中，微粉不會作為粉塵飄舞。由于微粉在捕集材料40中被捕捉，因此可以微粉被有效地收集。根據本發明的制造方法，可以防止制造過程中產生的微粉的飛散，并且可以有效地收集微粉。在本發明的制造方法中，由于可以從顆粒狀吸水劑中有效地除去微粉，因此可以獲得加壓下吸水倍率、通液性等物性優異的顆粒狀吸水劑。在本發明的制造方法中，由于微粉在膜52的表面被捕捉，因此不會通過膜52而到達基材54。由于可以抑制微粉侵入到膜濾器50的內部，因此，可以防止由該微粉造成的膜濾器50的孔眼堵塞。即，在該膜濾器50中，由于在膜的表面被捕捉的微粉可通過物理沖擊(例如脈沖波)簡單地除去，因此使用前的膜的質量與使用后的膜的質量之差小。在該制造方法中，可適當地維持每單位時間通過該膜濾器50的氣體的量(以下稱為滲透通量)。因此，該膜濾器50可有助于降低該微粉捕捉裝置26的壓力損失。該膜濾器50可減少運行成本。本發明的制造方法具有優異的生產率。由此，在本發明的制造方法中，可有效地從顆粒狀吸水劑中除去微粉，因此可以獲得加壓下吸水倍率、通液性等物性優異的顆粒狀吸水劑。該膜濾器50不會象僅由無紡布構成的上述濾布那樣使微粉侵入到其內部。該膜濾器50的耐久性比該濾布優異。通過使用該膜濾器50，可以進一步降低微粉捕捉裝置26中的捕集材料40的更換頻率。該膜濾器50可以減少運行成本。該制造方法的生產率優異。本發明的收集方法和制造方法的顆粒狀吸水劑的生產率優異。尤其，在顆粒狀吸水劑包含前述(B)多價金屬鹽之類的添加劑的情況下，含有添加劑的微粉1用濾布不能充分捕捉的概率很高。在使用膜濾器時，由于微粉在膜濾器表面被捕捉，因此可以大幅降低其貫通量。在本發明的制造方法中，對基材54中含有的孔或間隙的尺寸沒有特別限制，只要比膜52中含有的孔或間隙的尺寸大即可。該基材54有助于增大膜濾器50的滲透通量。該膜濾器50可有助于降低該微粉捕捉裝置26的壓力損失，該膜濾器50可以減少運行成本。該制造方法的生產率優異。在本發明的制造方法中，由于基材54可支撐膜52，因此該膜濾器50能夠以膜52具有小的厚度的方式構成。具有小的厚度的膜52可有助于增大該膜濾器50的滲透通量。該膜濾器50可有助于降低該微粉捕捉裝置26的壓力損失。由此，該膜濾器50可減少運行成本。本發明的制造方法的生產率優異。從該觀點來看，該膜52的厚度優選為Imm以下，更優選為0.5mm以下，進一步優選為0.3mm以下，特別優選為0.Imm以下。對膜52的厚度的下限值沒有特別限制，為0.01mm。基材54的厚度優選為15mm，特別優選為23mm。如上所述，在本發明的制造方法中，通過使工序中的含有微粉的氣體通過捕集材料40而使微粉被收集。該捕集材料40的外表面的面積可有助于提高微粉的捕集效率。由于在該微粉捕捉裝置26中設置有3個捕捉部32，因此各個捕捉部32中設置的捕集材料40的外表面面積的總和是可有助于提高捕集效率的有效面積。在該制造裝置2中，由于該外表面是由圓筒狀的側面與圓盤狀的底面構成的，因此該外表面的面積用由該捕集材料40的外徑與長度獲得的側面面積與該底面面積的和來表示。在本發明的制造方法中，從捕集效率、捕集材料40的耐久性以及減少由低壓力損失導致的送風能量成本的觀點來看，通過捕集材料40的表面的氣體(主要是空氣)的線速度(滲透通量)優選為5m/分鐘以下，更優選為3m/分鐘以下，特別優選為2m/分鐘以下。尤其，在使用上述膜濾器50之類的膜類的捕集材料40時，該滲透通量更優選為3m/分鐘以下，特別優選為2m/分鐘以下。另外，該滲透通量的下限值為0.1m/分鐘左右。在此處，氣體的線速度(滲透通量)是指通過捕集材料40的全部氣體量除以捕集材料40的外表面的面積的總和而獲得的值。在本發明的制造方法中，從捕集效率的觀點來看，微粉捕捉裝置26的罐體30的內部容積優選是捕集材料40的容積總和的1.5倍以上，更優選是2倍以上，特別優選為3倍以上。從可適當維持微粉的捕集效率的觀點來看，該內部容積優選是該容積總和的4倍以上。該內部容積的上限是該容積總和的10倍左右。在此處，捕集材料40的容積是指運轉中的微粉捕捉裝置26的捕集材料40的內側的空間的容積。如上所述，捕集材料是圓筒狀的袋。該捕集材料的形狀不限于此。該捕集材料可以為圓盤狀，也可以是大致矩形狀。從充分確保上述接觸面積的觀點來看，該捕集材料優選是上述圓筒狀的袋。在本發明的制造方法中，從可獲得的大的滲透通量的觀點來看，基材54可列舉出織布、無紡布、海綿等。從通用性的觀點來看，作為該基材54，無紡布是優選的。作為該基材54的材質，可列舉出聚酯、聚丙烯、聚丙烯腈、尼龍、聚四氟乙烯、聚苯硫醚、玻璃纖維、芳綸纖維和聚酰亞胺。可以考慮到微粉捕捉裝置26的運轉條件等適當決定該基材54的材質。在本發明的制造方法中，對膜52的材質沒有特別限制，從容易抖落掉在膜52的表面被捕捉的微粉(粉塵釋放性優異)的觀點來看，聚四氟乙烯是特別優選的。設有由該聚四氟乙烯形成的膜52的膜濾器50可有助于提高該微粉捕捉裝置26的微粉捕集效率。這種膜濾器50可進一步減少運行成本。本發明的制造方法的生產率優異。在本發明的制造方法中，由于可以從顆粒狀吸水劑中有效除去微粉，因此可以獲得加壓下吸水倍率、通液性等物性優異的顆粒狀吸水劑。在該制造方法中，上述聚四氟乙烯的數均分子量優選為1000000以上且10000000以下。如上所述，在本發明的制造方法中，在上述表面交聯工序或上述冷卻工序中，可以在顆粒狀吸水劑中配合多價金屬鹽、無機顆粒、通液性提高劑。通過該配合，可防止顆粒狀吸水劑的粘連，可以提高通液性和吸濕流動性。在該情況下，由于膜濾器50的膜52可以在其表面捕捉微粉，因此，可以抑制微粉侵入到膜濾器50的內部。該膜濾器50的耐久性優異。通過使用該膜濾器50，可以進一步降低微粉捕捉裝置26中的捕集材料40的更換頻率。因此，該膜濾器50可以減少運行成本。本發明的制造方法的生產率優異。該制造方法尤其對于包含多價金屬鹽、無機顆粒等的顆粒狀吸水劑可變得更有效。[造粒工序]造粒工序是在微粉中添加水性液，獲得造粒顆粒的工序。在該造粒工序中，供給上述收集工序中收集的微粉、上述分級工序中分離的微粉以及上述整粒工序中分離的微粉。在該制造方法中，優選可將上述收集工序中收集的全部微粉供給該造粒工序。在該制造方法中，造粒顆粒由多個微粉構成。造粒顆粒的重均粒徑為20mm以下，優選為0.310mm，進一步優選為0.355mm。在該制造方法中，將造粒工序中獲得的造粒顆粒投入到上述任一工序中。從生產效率的觀點來看，優選的是，該造粒顆粒投入到上述干燥工序中，使之在上述聚合凝膠的共存下干燥。如圖1所示，在該制造設備2中，連接于微粉捕捉裝置26的第二配管6b與造粒裝置28連接。該造粒裝置26用配管6連接于干燥設備10。在該制造方法中，從微粉捕捉裝置26排出的微粉通過第二配管6b投入到造粒裝置28中。在該造粒裝置28中形成的造粒顆粒通過配管6投入到干燥裝置10中。在該制造裝置2中，造粒裝置28與上述分級裝置14連接。該造粒裝置28也與上述整粒裝置28連接。該制造裝置2以使得上述分級工序中分離的微粉和上述整粒工序中分離的微粉可投入到該造粒裝置28中的方式構成。另外，該造粒工序在所產生的微粉的量少的情況下可以不實施。該造粒工序是根據需要在該制造方法中可以進一步包含的其它工序，有時候可以不實施。在該造粒工序中，所生成的造粒物為造粒顆粒，這可以通過光學顯微鏡觀察到的下述事實來確認各個顆粒在保持形狀的狀態下多個集中并凝聚、在吸液時作為多個不連續顆粒溶脹。在該造粒工序中，從干燥負荷的觀點來看，造粒顆粒的含水率優選為75重量％以下，更優選為70重量％以下，進一步優選為65重量％以下(下限為超過0重量％且優選為5重量％以上)。這與上述聚合凝膠的含水率相比，造粒顆粒的含水率極高的情況下，在該造粒顆粒與上述聚合凝膠共存進行干燥時，有可能部分干燥不完全。在該造粒工序中，上述水性液可以在溶劑中溶解有添加劑。該添加劑是用于減少殘留單體量的、選自由熱分解型自由基聚合引發劑、氧化劑和還原劑組成的組中的至少一種添加劑。對水性液的溶劑沒有特別限制，例如可列舉出水、含有親水性有機溶劑(例如甲醇、乙醇、正丙醇、異丙醇、正丁醇、異丁醇、叔丁醇等低級醇類；丙酮等酮類；二噁烷、四氫呋喃等醚類；N，N-二甲基甲酰胺等酰胺類；二甲亞砜等亞砜類等)的水溶液等。從物性、造粒強度的觀點來看，理想地是，水性液含有90100重量％，更優選99100重量％的水，特別優選僅僅由水構成。另外，在前述水性液中，在不損害本發明的效果的范圍內，還可以含有少量的交聯劑、螯合劑、表面活性劑等其它添加劑。例如，作為交聯劑，可以使用如上所述的表面交聯劑。通過在水性液中含有交聯劑，預期可以減少水可溶成分、提高造粒強度。在該造粒工序中，作為可用作上述添加劑的熱分解型自由基聚合引發劑，可以同樣優選地使用聚合工序中例示的熱分解型引發劑。在這些當中，過氧化物是優選的，過硫酸鈉等過硫酸鹽是特別優選的。這些熱分解型自由基聚合引發劑可以是僅僅一種，也可以是兩種以上。對氧化劑沒有特別限制，只要在將造粒顆粒與上述聚合凝膠共存而進行干燥時可與單體反應即可。作為該氧化劑，例如可列舉出氯酸鹽、溴酸鹽、亞氯酸鹽、次氯酸鹽等無機氧化劑，作為前述熱分解型自由基聚合引發劑例示的過硫酸鹽、過氧化氫、叔丁基過氧化物、過氧化苯甲酰等無機過氧化物或有機過氧化物等。在這些當中，過硫酸鹽、過氧化氫是優選的，過硫酸鹽是特別優選的。這些氧化劑可以是僅僅一種，也可以是兩種以上。對還原劑沒有特別限制，可以是有機系還原劑，也可以是無機系還原劑。作為該還原劑，無機系還原劑是優選的，尤其優選是硫系、磷系、氮系還原劑。具體地說，可以同樣地優選使用聚合工序中例示的還原劑。在這些當中，硫系還原劑，尤其亞硫酸鹽、亞硫酸氫鹽、焦亞硫酸鹽、連二亞硫酸鹽是優選的，作為它們的鹽，鈉鹽、鉀鹽、銨鹽是優選的。在這些當中，亞硫酸鈉、亞硫酸氫鈉是特別優選的。這些還原劑可以是僅僅一種，也可以是兩種以上。作為該添加劑，在上述當中，熱分解型自由基聚合引發劑是優選的，從可發揮優異的減少殘留單體的效果的觀點來看，特別優選以過硫酸鹽作為添加劑。在該造粒工序中，對上述水性液中的上述添加劑的含量沒有特別限制，相對于微粉，優選為0.00011重量％。在低于0.0001重量％時，有可能不能充分減少殘留單體，另一方面，超過1重量％時，干燥后獲得的最終顆粒狀吸水劑有可能產生著色。在造粒工序中，對前述水性液的用量沒有特別限制，相對于100重量份微粉，優選為25重量份以上且280重量份以下，更優選為200重量份以下，進一步優選為150重量份以下。水性液的用量超過280重量份時，獲得高含水率的一體化的巨大凝膠狀物，難以將該凝膠狀物干燥、粉碎。尤其，干燥存在巨大的負荷。另一方面，水性液的用量少于25重量份時，造粒強度變得不充分，在最終制品中，有可能無法發揮優異的特性，并且混合變得不均勻，造粒有可能變得困難。在該造粒工序中，將前述微粉造粒時，只要將前述微粉與前述水性液混合即可，尤其，在前述造粒時，優選預先加熱前述水性液，此外，通過將該加熱的水性液與前述微粉高速混合來造粒是優選的實施方式。由此，可以獲得不是一體化的巨大凝膠狀物的、可直接控制粒徑的造粒顆粒。結果，可以容易地將凝膠狀物進一步干燥、粉碎，形成造粒顆粒，從而可以避免在獲得一體化的巨大凝膠狀物的情況下產生的問題，即，由于混合所需的力變得巨大或者凝膠狀物以塊狀混煉，導致主鏈產生切斷、纏繞等，使得顆粒狀吸水劑自身劣化的問題。在該造粒工序中，在前述造粒的優選實施方式中，水性液加熱時的溫度通常為40°C以上，優選為50°C以上，更優選為60°C以上，進一步優選為70°C以上。另外，該溫度的上限是在水性液的沸點以下，沸點可以通過添加鹽類或其它溶劑、改變壓力(減壓、加壓)等而進行各種調整。由于即使溫度超過100°C也沒有大的變化，因此水性液的加熱通常在100°C以下進行。另外，在預先加熱水性液時，優選的是，前述添加劑另外在室溫或冷卻下形成為較高濃度的水性液，在即將與微粉混合之前，將該水溶液與事先加熱的較大量的水性液剩余部分混合。在該造粒工序中，在前述造粒的優選實施方式中，優選的是，在預先加熱水性液的基礎上，微粉自身也被加熱。該微粉加熱時的溫度通常為40°C以上，優選為50°C以上。該溫度即使超過100°C也沒有大的變化，因此微粉的加熱通常在100°C以下進行。另外，在將微粉自身加熱的情況下，對其方法沒有特別限制，例如可以通過在干燥加熱之后保溫來進行，另外也可以從外部加熱。在該造粒工序中，在前述造粒的優選實施方式中，將加熱的水性液與微粉高速混合。高速混合是指直到水性液與微粉混合結束、生成造粒顆粒的時間為短時間。即，從水性液與微粉接觸的時間點到生成造粒顆粒的時間為短時間，換而言之，混合時間為短時間。該混合時間優選為3分鐘以下，更優選為1分鐘以下，最優選為1秒鐘到60秒鐘。在混合時間較長時，水性液與微粉的均勻混合變得困難，容易形成一體化的巨大凝膠狀物。另外，混合時間長時，在直到將所生成的造粒顆粒與聚合凝膠一起供給到干燥工序為止的期間內，水性液中含有的前述添加劑分解，在干燥工序中有可能不存在充足量的添加劑。此外，混合持續長時間時，有可能導致混合結束后獲得的顆粒狀吸水劑的水可溶成分的增加、加壓下吸水倍率的降低等顆粒狀吸水劑的性能降低。另外，相對于由聚合工序獲得的聚合凝膠(100重量％)，將造粒顆粒再循環時所使用的造粒顆粒的量優選為540重量％，更優選為1030重量％。(顆粒狀吸水劑)由本發明的制造方法獲得的顆粒狀吸水劑的根據JIS標準篩分分級所規定的重均粒徑(D50)優選為200800μm,更優選為200450μm,更優選為220430μm，進一步優選250400μm。另外，在本發明的顆粒狀吸水劑具有特定粒度分布時，可以發揮最大效果。作為優選的粒度分布，上下限850150ym(JIS標準篩Z8801_1(2000)中規定)所占的顆粒，即，重均粒徑(D50)為150850μm的顆粒相對于全部吸水劑的比例，優選為90100重量％，更優選為95100重量％，進一步優選為98100重量％。此夕卜，相對于顆粒狀吸水劑的總重量，150μm篩下物，即，顆粒狀吸水劑中含有的重均粒徑小于150μm的微粉的含量優選為05重量％，更優選為01重量％，進一步優選為00.5重量％。粒度分布優選是特定范圍。其對數標準偏差(σζ)優選為0.200.50，更優選為0.300.40。重均粒徑(D50)、小于150μm的顆粒的含有率以及粒度的對數標準偏差(σζ)在前述范圍以外時，通液性和吸水速度有可能降低。另外，對數標準偏差和重均粒徑在美國專利申請公開第2006/0204755號說明書中有規定。另外，對本發明的顆粒狀吸水劑或顆粒狀吸水樹脂的顆粒形狀沒有限制。作為該顆粒形狀，可以列舉出球狀、大致球狀、(粉碎物的)不定形破碎狀、棒狀、多面體狀、香腸狀(例如美國專利第4973632號)、具有皺褶的顆粒(例如美國專利第5744564號)等。它們可以是初級顆粒(singleparticle)，也可以是造粒顆粒，也可以是初級顆粒與造粒顆粒的混合物。另外，顆粒可以是發泡的多孔體。優選可以列舉出不定形破碎狀的初級顆粒或它們的造粒物。本發明的制造方法由于包括上述收集工序，因此可以連續而穩定地生產顆粒狀吸水劑。本發明的制造方法具有優異的微粉捕集效率。這種制造方法在優選500kg/小時以上，更優選IOOOkg/小時以上，特別優選1500kg/小時以上的生產規模(上限為10000kg/小時)中維持優異的微粉捕集效率，并且可以有助于連續獲得的制品的吸水特性的穩定化。本發明的制造方法在可收集總產量的10%以下的范圍的微粉的情況下能變得更有效。本發明的制造方法在可收集總產量的5%以下范圍的微粉的情況下能變得還更有效。本發明的制造方法在可收集總產量的3%以下范圍的微粉的情況下能變得特別有效。由本發明的制造方法獲得的顆粒狀吸水劑的殘留單體量優選為500ppm以下。通過將該殘留單體量設定為500ppm以下，在尿布等吸收性物品中含有的顆粒狀吸水劑實際吸收人尿而溶脹時，可以抑制從該顆粒狀吸水劑中放出的異臭以及對與該顆粒狀吸水劑接觸的使用者的皮膚的影響。含有該顆粒狀吸水劑的吸收性物品在衛生方面是優異的。在該吸收性物品的制造現場中，即使該顆粒狀吸水劑飛散，也可抑制該殘留單體對工作人員的健康的影響。從該觀點來看，該殘留單體量優選為400ppm以下，更優選為300ppm以下，更優選為250ppm以下，更優選為200ppm以下，進一步優選為150ppm以下，特別優選為IOOppm以下。用于上述聚合的單體的主要成分為丙烯酸和/或其鹽的情況下，未反應的丙烯酸和/或其鹽的含量優選為500ppm以下。在殘留單體的測定中，向帶有蓋的塑料容器中的IOOOg去離子水中添加0.5g的顆粒狀吸水劑，并攪拌2小時。攪拌后，使用濾紙將溶脹凝膠化的顆粒狀吸水劑濾除，濾液用液相色譜法進行分析。另一方面，用已知濃度的單體(丙烯酸)的溶液進行同樣的分析，將所得標準曲線作為外標。基于該外標，考慮到濾液的稀釋倍率，求出殘留單體量。如上所述，在本發明的制造方法中，可以從顆粒狀吸水劑中有效地除去微粉。根據該制造方法，可以獲得微粉少的顆粒狀吸水劑。由本發明的制造方法獲得的顆粒狀吸水劑的粉塵量(AD)優選為300ppm以下。如下所述，粉塵量(AD)少的顆粒狀吸水劑的無負荷下吸水倍率、加壓下吸水倍率、通液性等物性優異。從該觀點來看，該粉塵量(AD)更優選為IOOppm以下，進一步優選為70ppm以下。另外，雖然所述顆粒狀吸水劑中含有上述添加劑(尤其多價金屬、無機微粒)，但來源于添加劑的粉塵(AD)比以往更少。以上，本發明是以表面交聯的聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂為主要成分的顆粒狀吸水劑，提供了具有以下物性的新型顆粒狀吸水劑，尤其不定形破碎狀吸水劑。另外，如果具有以下物性，則可顯著地發揮本發明的效果。可由本發明的制造方法獲得的顆粒狀吸水劑對于生理食鹽水的無加壓下吸水倍率(CRC)優選為10100g/g，更優選為2060g/g，特別優選為2550g/g。由本發明的制造方法獲得的顆粒狀吸水劑在4.SkPa加壓下對生理食鹽水的加壓下吸水倍率(ΑΑΡ:AbsorbencyagainstPressure)優選為1550g/g,更優選為1845g/g，特別優選為2035g/g。如上所述，由本發明的制造方法獲得的顆粒狀吸水劑中含有的微粉量少。在這種顆粒狀吸水劑中，抑制了微粉對通液性的阻礙。這種顆粒狀吸水劑的通液性優異。因此，本發明的制造方法作為要求高通液性(SFC)的顆粒狀吸水劑的制造方法是特別理想的。本發明的制造方法中獲得的顆粒狀吸水劑的食鹽水導流性(SFC)是表示顆粒狀吸水劑或吸水劑溶脹時的液體透過性的值。該食鹽水導流性也稱為通液性。該食鹽水導流性(SFC)的值越大，則表示顆粒狀吸水劑具有越高的液體透過性。該食鹽水導流性(SFC)優選為1(XKr7-Cm3-S-g-1)以上，更優選為201000(X10_7-Cm3-S-g—1)，特別優選為30500(X10_7-Cm3-S-g—1)。在含有這種顆粒狀吸水劑的吸收性物品中，即使在該物品中含有的顆粒狀吸水劑的濃度為30質量％以上，更具體地為50質量％以上的情況下，也可適當地維持尿的吸收速度，還可抑制漏出的發生。使用具有上述范圍的CRC、ΑΑΡ、SFC的顆粒狀吸水劑的尿布等吸收性物品可良好地吸收體液等。由于這些CRC/AAP/SFC具有相反的性質，因此有使其必要平衡以使顆粒狀吸水劑的物性達到所要求的范圍。在本發明的制造方法中，從穩定地保持前述顆粒狀吸水劑的優異物性且防止粘連的觀點來看，在上述各工序的任一工序中，優選使干燥的氣體通過。作為該氣體，其露點優選為_15°C以下，更優選為-20°C以下，特別優選為-30°C以下。在難以使干燥的氣體通過的情況下，優選使加熱的氣體通過。該露點的下限值為_80°C。對加熱方法沒有特別限制，可以使用熱源將氣體直接加熱，可以通過上述各工序之間設置的裝置4、配管6等的加熱使通過的氣體間接加熱。該被加熱的氣體的溫度優選為30°C以上，更優選為50°C以上，進一步優選為70°C以上。在本發明的制造方法中，進行上述各工序的裝置4、配管6等的內部壓力可以低于大氣壓，通過形成減壓狀態，可以抑制微粉從裝置4、配管6等漏出。減壓狀態可有助于提高顆粒狀吸水劑制造時產生的微粉的捕集效率。在本發明的制造方法中，由于可以從顆粒狀吸水劑中有效地除去微粉，因此可以獲得加壓下吸水倍率、食鹽水導流性等物性優異的顆粒狀吸水劑。對減壓度沒有特別限制，減壓度的下限值優選為0IOkPa的范圍，更優選為0.015kPa的范圍。另外，本發明中的“減壓度”是指與大氣壓的壓力差，在大氣壓為標準大氣壓(101.3kPa)的情況下，“減壓度為lOkPa”是指氣壓為91.3kPa。在本發明的制造方法中，進行上述各工序中的裝置4、配管6等的內部壓力可以高于大氣壓。通過形成加壓狀態，可以防止塵、埃等侵入到裝置4、配管6等中。該加壓狀態可以有助于減少顆粒狀吸水劑中含有的異物的量。通過將各工序保持在加壓狀態下，可以獲得高品質的顆粒狀吸水劑。該加壓狀態可有助于將微粉向上述微粉捕捉裝置26的捕集材料40輸送。即使在該情況下，微粉捕捉裝置26的捕集材料40也可有效地捕捉微粉。由于可以有效地從顆粒狀吸水劑中除去微粉，因此可以獲得加壓下吸水倍率、食鹽水導流性等物性優異的顆粒狀吸水劑。對加壓度沒有特別限制，加壓度的下限值優選為0IMPa的范圍，更優選為0.OlkPa0.6MPa的范圍。另外，本發明中的“加壓度”是指與大氣壓的壓力差，在大氣壓為標準大氣壓(101.3kPa)的情況下，“加壓度為IOkPa”是指氣壓為111.3kPa。如上所述，在本發明的制造方法中，可以防止制造過程中產生的微粉飛散，并且可以有效地收集該微粉，因此可以獲得物性優異的顆粒狀吸水劑。即，在本發明的吸水性樹脂的制造方法中，可以維持良好的作業環境。此外，在本發明的制造方法中，由于可以有效地從顆粒狀吸水劑中除去微粉，因此可以獲得加壓下吸水倍率、食鹽水導流性等物性優異的顆粒狀吸水劑。而且，由于該制造方法的微粉捕集效率優異，因此通過有效再利用該收集的微粉，還可以獲得微粉再利用的生產成本上的效果。實施例以下通過實施例來弄清本發明的效果，然而，不應根據該實施例的記載對本發明作出限定性解釋。另外，本說明書中，“質量份”與“重量份”，“質量％”與“重量％”具有相同含義。(粉塵量的測定)本發明中，顆粒狀吸水劑的粉塵量(AD)如下獲得使用HeubachEngineeringGmbH公司(德國)制造的商品名“HeubachDUSTMETER”測量通過規定時間的抽吸而被捕捉到玻璃纖維濾紙上的捕捉物的量而獲得的。在將粉塵計的測定模式設為Type1(類型I)、溫度25V士2°C、相對濕度2040%的氣氛中在大氣壓下實施該測量。詳細地說，該粉塵量(AD)如下所述來獲得。首先，將所制造的顆粒狀吸水劑(100.OOg)投入到旋轉鼓內。接著，以0.OOOOlg量級地測量保留粒徑(JISP3801)為0.5μm、直徑為50mm的玻璃纖維濾紙(例如ADVANTEC公司制造的商品名“GLASSFIBERGC-90或其相當品”)的質量Da。接著，將裝載有玻璃纖維濾紙的濾餅裝入到旋轉鼓內。接著，在鼓轉速為30轉/分鐘、抽吸風量為20升/分鐘的條件下運轉粉塵計30分鐘。接著，以0.OOOOlg量級地測量運轉結束后的玻璃纖維濾紙的質量Db。使用該測量的質量Da和Db，根據下述數學式算出粉塵量(AD)。[數學式2]AD(ppm)=(Db-Da)/100.00X1000000如下所述，通過本發明的制造方法獲得的顆粒狀吸水劑的濾器貫通粉塵量(PD)越少越好，特別優選為Oppm。如下所述，PD量少時，微粉不進入到濾器內部，因此在抖落附著于濾器的外側的微粉時，可以通過物理沖擊(優選空氣的脈沖波等)容易地抖落。另外，由于通過本發明的收集方法和制造方法可以維持濾器的捕集效率，因此減少了濾器更換次數。此外，也防止了由于更換時微粉飛散等導致的作業環境的惡化。(粉塵透過量的測定)本發明中，顆粒狀吸水劑的濾器貫通粉塵量(PD)如下獲得使用HeubachEngineeringGmbH公司(德國)制造的商品名“HeubachDUSTMETER”(參照圖6)測量通過規定時間的抽吸而被捕捉到濾器和玻璃纖維濾紙上的捕捉物的量而獲得。在將粉塵計的測定模式設為Type1(類型I)、溫度25°C士2°C、相對濕度2040%的氣氛中在大氣壓下實施該測量。詳細地說，濾器貫通粉塵量(PD)如下所述來獲得。首先，將所制造的顆粒狀吸水劑(100.OOg)投入到旋轉鼓61中。接著，將玻璃瓶62安裝到旋轉鼓61中。接著，將安裝有以0.OOOOlg量級測量過的濾器(膜濾器或無紡布等)63(此時質量為Pa)的濾餅64安裝在玻璃瓶62的后方。在濾餅64的后方安裝濾器66，該濾器66裝有保留粒徑(JISP3801)為0.5μm、直徑為50mm的玻璃纖維濾紙65(例如ADVANTEC公司制造的商品名“GLASSFIBERGC-90或其相當品”)。另外，以0.OOOOlg量級地測量玻璃纖維濾紙65的質量Da。接著，在鼓轉速為30轉/分鐘、抽吸風量為20升/分鐘的條件下，將粉塵計運轉30分鐘。接著，以0.OOOOlg量級地測量運轉結束后的玻璃纖維濾紙的質量Db和濾器附著量Pb。使用該測量的質量Da、Db、Pa和Pb，根據下述數學式算出粉塵透過量(PD)。[數學式3]PD(ppm)=(Db-Da)/[(Db-Da)+(Pb-Pa)]X1000000(CRC的測定)無加壓下吸水倍率(CRC)的測定中，準備約0.2g顆粒狀吸水劑。測定該顆粒狀吸水劑的質量Wl。將該顆粒狀吸水劑均勻地投入到無紡布制的袋(60mmX85mm)中。該袋在調溫至25士2°C的生理食鹽水(約200g)中浸漬30分鐘。接著，將該袋取出，投入到離心分離機(KOKUSANCO.，LTD.制造，H-122型小型離心分離機)中。該離心分離機在250G(250X9.81m/s2)的條件下運轉3分鐘。此后，測定袋的重量W2(g)。另一方面，對不含顆粒狀吸水劑的袋進行同樣的處理，測定其質量W3(g)。通過下述數學式，算出無加壓下吸水倍率(CRC)。[數學式4]CRC(g/g)=[(W2-W3)/ffl]-l(ΑΑΡ的測定)在加壓下吸水倍率(AAP)的測定中，準備內徑60mm的塑料制的支撐圓筒。在該支撐圓筒的底部焊接有不銹鋼制的金屬絲網。該金屬絲網的目數為400目(篩孔38μπι)。另一方面，還準備外徑稍小于60mm、與支撐圓筒的壁面之間不產生間隙而且可上下滑動的柱塞(蓋板，coverplate)。在上述金屬絲網上均勻地散布質量為W4(具體地為約0.900g)的吸水劑。將柱塞承載于該吸水劑上，測定支撐圓筒、吸水劑和柱塞的質量W5(g)。通過將砝碼承載在該柱塞上，對吸水劑均勻地施加4.8kPa(50g/cm2)的壓力。在直徑為150mm的陪替氏培養皿的內側，放置直徑90mm、厚度5mm的玻璃濾器。在培養皿上，加入調溫至25士2°C的生理食鹽水，使其與玻璃濾器的上表面處于同一水平。在該玻璃濾器的上表面，放置1張直徑9cm的濾紙(東洋濾紙株式會社制造，No.2)。該濾紙的整個表面被食鹽水潤濕。此后，除去過剩的食鹽水。將支撐圓筒和柱塞放置在培養皿上，使得該濾紙與金屬絲網接觸。吸水劑在加壓下吸收食鹽水。在食鹽水的液面比玻璃濾器的上表面低時，補充食鹽水，保持液面水平一定。1小時后，將支撐圓筒和柱塞從培養皿上取出，測定除去砝碼后的質量W6(g)。該質量W6(g)中包括被生理食鹽水溶脹的吸水劑的質量。通過下述數學式算出加壓下吸水倍率(AAP)。[數學式5]AAP(g/g)=(W6-W5)/W4另外，測定在23士2°C的環境下進行。這種測定方法被美國專利第6071976號公開。(SFC的測定)在食鹽水導流性(SFC)的測定中，將0.900g的吸水劑均勻地投入到容器內。該吸水劑在人工尿中浸漬，并在2.07kPa下加壓。60分鐘之后，記錄溶脹的吸水劑(凝膠層)的高度。在吸水劑處于2.07kPa下加壓的狀態下，使0.69質量％食鹽水通過凝膠層。將此時的室溫調整至20°C到25°C。使用計算機和天平，每隔20秒記錄一次通過凝膠層的液體量，算出所通過的液體的流速Fs(T)。流速Fs(T)通過增加質量(g)除以增加時間(s)來算出。將食鹽水的靜水壓恒定且獲得了穩定的流速的時間作為Ts，僅將自Ts之后的10分鐘內測量的數據用于流速計算。由自Ts之后的10分鐘內測量的流速獲得Fs(T=O)的值。該值是通過凝膠層的最初的流速。繪制Fs(T)與時間的關系曲線，根據由最小二乘法獲得的結果計算Fs(T=0)。食鹽水導流性(SFC)通過下述數學式算出。[數學式6]SFC=(Fs(t=0)·L0)/(P·A·ΔP)在該數學式中，LO是凝膠層的高度(cm)，P是食鹽水的密度(g/cm3)，A是凝膠層的截面積A(cm2)，ΔΡ是凝膠層的靜水壓(dyne/cm2)。上述人工尿是將0.25g的二水合氯化鈣、2.Og氯化鉀、0.50g的六水合氯化鎂、2.Og硫酸鈉、0.85g磷酸二氫銨、0.15g的磷酸氫二銨和994.25g的純水混合而獲得的。根據美國專利第5849405號說明書中記載的SFC試驗來進行這種評價。[實施例1]在圖1的制造設備中，連續制造顆粒狀吸水劑(150000kg)。該制造設備具有每1小時制造1500kg顆粒狀吸水劑的能力。另外，連接于微粉捕捉裝置的第一配管在減壓狀態下連接于圖1中箭頭線Sl到S20所示的部位中的S6、S7、S10、S12、S14、S16所示的部位。減壓度根據連接的部分而稍有不同，在-20-40mmAq(=0.1960.392kPa的減壓)(表壓)的范圍內。除上述以外的裝置、配管設定在常壓下。連接于微粉捕捉裝置的第二配管6b連接于造粒裝置。該造粒裝置連接于將聚合裝置與干燥裝置相連的配管。在該制造設備中，各工序的氣體中含有的微粉通過第一配管被收集到該微粉捕捉裝置中(收集工序)。該收集的微粉通過第二配管投入到造粒裝置中。在該制造裝置中，分級裝置與造粒裝置用配管連接，通過該分級裝置分離出的微粉通過該配管投入到造粒裝置中。整粒裝置與造粒裝置用配管連接，在該整粒裝置中分離出的微粉通過該配管投入到造粒裝置中。在該造粒裝置中，由微粉獲得的造粒顆粒被投入到干燥工序中。在該實施例1中，首先，準備含有作為單體的75mol%被中和的丙烯酸偏鈉鹽、作為內部交聯劑的聚乙二醇二丙烯酸酯(聚乙二醇鏈中的亞乙基鏈的聚合度的平均數所表示的環氧乙烷的平均加成摩爾數η為9)的水溶液作為單體溶液。將該單體溶液中的單體濃度調整至38質量％。將內部交聯劑的濃度調整至相對于單體為0.06摩爾％。然后，通過用定量泵連續進給該單體溶液，并連續地吹入氮氣，將該單體溶液的氧濃度調整至0.5ppm以下。接著，通過管線混合將過硫酸鈉和L-抗壞血酸混合到單體溶液中，使得相對于1摩爾單體，過硫酸鈉/L-抗壞血酸的質量為0.14g/0.005g。接著，向其兩側具有堰的平面鋼帶上供給單體溶液，使得單體溶液的厚度為約25mm，在95°C下進行30分鐘水溶液聚合，獲得處于含水狀態的聚合凝膠(聚合工序)。接著，將該聚合凝膠粉碎，進一步將該粉碎的聚合凝膠用孔徑7mm的碎肉機細分化至約1mm。將其置于帶式干燥機的多孔板上并攤開為薄層，在180°C下熱風干燥30分鐘，獲得了作為聚合凝膠的干燥物的顆粒狀吸水性樹脂(干燥工序)。接著，將該干燥物粉碎，獲得顆粒狀的干燥物。將該顆粒狀的干燥物全部連續地供給三段輥磨機(輥隙的構成從上到下為1.00mm/0.55mm/0.42mm)，進一步粉碎(粉碎工序)。此后，用具有篩孔850μm的金屬篩網和篩孔150μm的金屬篩網的分級裝置分級(分級工序)，獲得了顆粒狀吸水性樹脂。該顆粒狀吸水性樹脂的約98質量％為粒徑150μm到850μm的顆粒狀吸水性樹脂。另外，該顆粒狀吸水性樹脂的無加壓下吸水倍率(CRC)為35g/g0接著，準備表面處理劑溶液。該表面處理劑溶液由1，4_丁二醇、丙二醇和純水構成，相對于100質量份顆粒狀吸水性樹脂，調整至1，4-丁二醇為0.30質量份，丙二醇為0.50質量份，純水為2.70質量份。接著，將該顆粒狀吸水性樹脂以IOOOkg/小時連續供給到高速連續混合機(槳葉混合器/lOOOrpm)，用噴霧器噴霧上述表面處理劑溶液，將該表面處理劑溶液與顆粒狀吸水性樹脂混合。接著，用調整至200°C的槳式干燥機將混合有該表面處理劑溶液的顆粒狀吸水性樹脂加熱40分鐘(表面交聯工序)。此后，使用槳式干燥機(槽型攪拌式干燥機)，冷卻至60°C(冷卻工序)。冷卻(冷卻工序)后，使用篩孔850μm的金屬篩網和篩孔150μm的金屬篩網進行分級，獲得了作為粒徑為150μm850μm的制品的顆粒狀吸水劑1(整粒工序)。該顆粒狀吸水劑1經過空氣輸送工序供給包裝工序。由于該空氣輸送使用壓縮空氣，因此輸送配管中為加壓狀態(壓力0.5MPa)。該顆粒狀吸水劑1能投入到包裝材料容器中(包裝工序)。另外，通過分級獲得的粒徑為850μm以上的顆粒狀吸水劑再次粉碎后進行分級。另外，粒徑為150μm以下的顆粒狀吸水劑與在各工序中的氣體中包含的微粉一起用具備濾器的微粉捕捉裝置收集，造粒之后，投入到干燥工序中。另外，作為微粉捕捉裝置26，使用圖2圖4所示的內部設有5件捕集材料的微粉捕捉裝置。作為捕集材料，使用由膜(材質聚四氟乙烯(數均分子量100萬以上且1000萬以下)，厚度0.02mm,孔徑2.5μm)以及基材(材質聚酯，厚度2.3mm,孔徑50μm)構成的袋濾器(捕集效率99.9%)0通過捕集材料40的表面的氣體(種類空氣)的線速度(滲透通量)為1.3m/分鐘，捕集材料的溫度為80°C。另外，附著于膜上的微粉通過施加空氣的脈沖波(物理沖擊)來篩掉。另外，在造粒工序中，相對于100重量份微粉使用110重量份作為水性液的溫水，微粉的溫度為60°C，水性液的溫度為70°C，用混合裝置槳葉混合器進行0.3秒鐘高速連續混合。造粒后的造粒顆粒的平均粒徑為0.53mm，含水率為55質量％。另外，經由配管6將造粒顆粒投入到干燥裝置10時，相對于由聚合工序獲得的聚合凝膠，使造粒顆粒以1523質量％的量含有。另外，在粉碎工序、分級工序、整粒工序中，通有露點為-20°C的氣體(種類空氣)。[比較例1]除了不將第一配管連接于圖1的任何裝置和配管以外，與實施例1同樣地制造顆粒狀吸水劑1’。該比較例1中，不利用微粉捕捉裝置來收集微粉。分級工序和整粒工序中獲得的、通過150μπι的金屬篩網的微粉被投入到造粒裝置中。[實施例2]在冷卻工序中，除了添加相對于吸水性樹脂為1質量％的50%硫酸鋁水溶液以夕卜，與實施例1同樣地制造顆粒狀吸水劑2。[比較例2]除了在冷卻工序中添加相對于吸水性樹脂為1質量％的50%硫酸鋁水溶液以外，與比較例1同樣地制造顆粒狀吸水劑2’。[實施例3]按照前述PD測定法，量取100.OOg的實施例1中獲得的顆粒狀吸水劑1，投入到旋轉鼓(1)中，稱量測定前后的濾器和玻璃濾紙的重量(Pa、Pb、Da、Db)，測定濾器粉塵透過量(PD)。此時的濾器(3)中使用與實施例1中所用相同的袋濾器。[比較例3]濾器(3)中使用無紡布(材質聚酯；平均孔徑50μm,厚度-.2.3mm,捕集效率50%)，使用顆粒狀吸水劑1，用與實施例3同樣的方法測定濾器粉塵透過量(PD)。[實施例4]按照前述PD測定法，量取100.OOg的實施例2中獲得的顆粒狀吸水劑2，投入到旋轉鼓(1)中，稱量測定前后的濾器和玻璃濾紙的重量(Pa、Pb、Da、Db)，測定濾器粉塵透過量(PD)。此時的濾器(3)使用實施例13中使用的袋濾器。[比較例4]濾器(3)中使用比較例13中所用的無紡布，使用顆粒狀吸水劑2，用與實施例4同樣的方法測定濾器粉塵透過量(PD)。[實施例5]在整粒工序中，除了添加0.3質量％的水不溶性硅石微粒(商品名“AER0SIL200CF”，NIPPONAEROSILCO.，LTD.制造，初級粒徑約12nm，BET比表面積約200m2/g，干燥失重以下)以外，與實施例1同樣地制造顆粒狀吸水劑3。對于所得顆粒狀吸水劑3，根據前述PD測定法，濾器(3)中使用實施例13中所用的袋濾器，測定濾器粉塵透過量(PD)。[比較例5]濾器(3)中使用比較例13中所用的無紡布，使用顆粒狀吸水劑3，用與實施例5同樣的方法測定濾器粉塵透過量(PD)。[顆粒狀吸水劑的性能評價]關于顆粒狀吸水劑，測定粉塵量(AD)、無加壓下吸水倍率(CRC)、加壓下吸水倍率(AAP)和食鹽水導流性(SFC)。粉塵量(AD)、無加壓下吸水倍率(CRC)、加壓下吸水倍率(AAP)和食鹽水導流性(SFC)的測量方法如上所述。其結果在下述表1中示出。[微粉的含有率評價]用篩孔150μm的金屬篩網將顆粒狀吸水劑(100.OOg)分級，測量該顆粒狀吸水劑中含有的小于150μm的微粉的質量的比率。該結果在下述表1中示出。[表1]權利要求一種顆粒狀吸水劑的制造方法，該方法包括下述工序獲得聚合凝膠的聚合工序；將該聚合凝膠干燥，獲得顆粒狀吸水性樹脂的干燥工序；將該顆粒狀吸水性樹脂篩分的分級工序；使所述分級工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂的表面附近交聯，獲得顆粒狀吸水劑的表面交聯工序；將該顆粒狀吸水劑投入到包裝材料容器中進行包裝的包裝工序；將上述各工序中生成的產物輸送到其它上述工序中的輸送工序，在上述任一工序中的、以空氣為主要成分的氣體中含有的微粉能夠使用捕集材料來收集。2.一種顆粒狀吸水劑的制造方法，該方法包括下述工序獲得聚合凝膠的聚合工序；將該聚合凝膠干燥，獲得顆粒狀吸水性樹脂的干燥工序；將該顆粒狀吸水性樹脂粉碎的粉碎工序；將所述粉碎工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂篩分的分級工序；使所述分級工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂的表面附近交聯，獲得顆粒狀吸水劑的表面交聯工序；將該顆粒狀吸水劑投入到包裝材料容器中進行包裝的包裝工序；將上述各工序中生成的產物輸送到其它上述工序的輸送工序，在上述任一工序中的、以空氣為主要成分的氣體中含有的微粉能夠使用捕集材料來收集。3.一種顆粒狀吸水劑的制造方法，該方法包括下述工序獲得聚合凝膠的聚合工序；將該聚合凝膠干燥，獲得顆粒狀吸水性樹脂的干燥工序；將該顆粒狀吸水性樹脂粉碎的粉碎工序；將所述粉碎工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂篩分的分級工序；使所述分級工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂的表面附近交聯，獲得顆粒狀吸水劑的表面交聯工序；將該顆粒狀吸水劑冷卻的冷卻工序；將所述冷卻工序中獲得的顆粒狀吸水劑整粒的整粒工序；將所述整粒工序中獲得的顆粒狀吸水劑投入到包裝材料容器中進行包裝的包裝工序；將上述各工序中生成的產物輸送到其它上述工序中的輸送工序，上述任一工序中的、以空氣為主要成分的氣體中含有的微粉能夠使用捕集材料來收集。4.一種顆粒狀吸水劑的制造方法，該方法包括下述工序獲得聚合凝膠的聚合工序；將該聚合凝膠干燥，獲得顆粒狀吸水性樹脂的干燥工序；將該顆粒狀吸水性樹脂粉碎的粉碎工序；將所述粉碎工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂篩分的分級工序；使所述分級工序中獲得的顆粒狀吸水性樹脂的表面附近交聯，獲得顆粒狀吸水劑的表面交聯工序；將該顆粒狀吸水劑整粒的整粒工序；將所述整粒工序中獲得的顆粒狀吸水劑投入到包裝材料容器中進行包裝的包裝工序；將上述各工序中生成的產物輸送到其它上述工序的輸送工序；使用捕集材料收集上述任一工序中的、以空氣為主要成分的氣體中含有的微粉的收集工序；將使用所述捕集材料收集的微粉、通過所述分級工序分離的微粉和通過所述整粒工序分離的微粉造粒，獲得造粒顆粒的造粒工序，該造粒顆粒能夠投入到除所述造粒工序以外的各工序的任一工序中。5.根據權利要求14的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，該捕集材料被加熱至35°C以上的溫度。6.根據權利要求15的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，該捕集材料是由能夠在其表面捕捉從上述任一工序中產生的微粉的膜和可支撐該膜的基材構成的膜濾ο7.根據權利要求6所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，該膜由聚四氟乙烯形成。8.根據權利要求37的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，該微粉包括在分級工序和/或粉碎工序中產生的微粉。9.根據權利要求68的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，通過物理沖擊使附著于該膜濾器上的微粉脫落。10.根據權利要求19的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，該微粉的粒徑小于150μm。11.根據權利要求110的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，在所述各工序的任一工序中通有露點溫度為-80°C以上且-15°C以下的氣體。12.根據權利要求111的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，在所述各工序的任一工序中，減壓至低于大氣壓。13.根據權利要求111的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，在所述各工序的任一工序中，加壓至超過大氣壓。14.根據權利要求113的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，所述顆粒狀吸水劑含有多價金屬鹽、無機顆粒和通液性提高劑的至少一種。15.根據權利要求114的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，供給到所述包裝工序的顆粒狀吸水劑的量為500kg/小時以上。16.根據權利要求115的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其特征在于，在所述各工序的至少一個工序中的微粉捕捉裝置中具備所述捕集材料。17.根據權利要求116的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，該顆粒狀吸水性樹脂是聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂的不定形破碎狀顆粒。18.根據權利要求117的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，通過連續捏合機聚合或連續帶式聚合來進行所述聚合工序。19.根據權利要求118的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，使用選自由噁唑烷酮化合物、碳酸亞烴酯化合物、多元醇化合物或氧雜環丁烷化合物組成的組中的一種或兩種以上的脫水酯化反應性表面交聯劑，在150250°C的范圍的溫度下進行所述表面交聯工序。20.根據權利要求119的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，該顆粒狀吸水劑的無加壓下吸水倍率(CRC)為10100g/g、加壓下吸水倍率(AAP)為1550g/g、食鹽水導流性(SFC)為1(單位10_7·cm3·s·g—1)以上，相對于該顆粒狀吸水劑的總重量，該顆粒狀吸水劑中含有的重均粒徑小于150μπι的微粉的含量為05重量％。21.根據權利要求120的任一項所述的顆粒狀吸水劑的制造方法，其中，該顆粒狀吸水劑的粉塵量(AD)為300ppm以下。全文摘要本發明提供了不使作業環境惡化、可有效收集制造過程中產生的微粉的顆粒狀吸水劑的制造方法以及用該制造方法制造的顆粒狀吸水劑。該制造方法包括(1)獲得聚合凝膠的聚合工序；(2)將該聚合凝膠干燥，獲得顆粒狀吸水性樹脂的干燥工序；(3)將該顆粒狀吸水性樹脂篩分的分級工序；(4)使該顆粒狀吸水性樹脂的表面附近交聯，獲得顆粒狀吸水劑的表面交聯工序；(5)將該顆粒狀吸水劑投入到包裝材料容器中進行包裝的包裝工序；(6)將上述各工序中生成的產物輸送到其它上述工序的輸送工序。在該制造方法中，上述任一工序中的、以空氣為主要成分的氣體中含有的微粉可使用捕集材料進行收集。文檔編號B01J20/26GK101970546SQ20098010866公開日2011年2月9日申請日期2009年3月13日優先權日2008年3月13日發明者井上啟司,奧田純男,小西一正,渡邊雄介,西岡徹,野木幸三申請人:株式會社日本觸媒