絕緣膜、電動機、制冷劑壓縮機和制冷循環裝置的制造方法
【專利摘要】絕緣膜中，聚對苯二甲酸乙二醇酯膜含有在用凝膠滲透色譜法測定的分子量分布中每數均分子量的重均分子量為2.6以下的聚合物，并且，2個聚苯硫醚膜不使用粘接劑地分別接合于聚對苯二甲酸乙二醇酯膜。另外，絕緣膜中，2個聚苯硫醚膜不使用粘接劑地分別接合于聚對苯二甲酸乙二醇酯膜，并且，使用氯仿的索氏抽提試驗中的抽提率為0.1重量％以下。另外，電動機在定子具備上述絕緣膜，制冷劑壓縮機具備上述的電動機，制冷循環裝置具備上述的制冷劑壓縮機。
【專利說明】
絕緣膜、電動機、制冷劑壓縮機和制冷循環裝置
技術領域
[0001]本發明涉及絕緣膜、電動機、制冷劑壓縮機和制冷循環裝置。
【背景技術】
[0002]作為現有的絕緣膜，例如，提出有一種絕緣膜(三層層疊膜)，是通過在聚對苯二甲酸乙二醇酯膜的兩面配置聚苯硫醚膜，用粘接劑粘接界面而層疊的(例如，參照專利文獻I) O專利文獻I中記載的絕緣膜在制冷劑壓縮機的電動機中可作為絕緣材料使用。
[0003]現有技術文獻
[0004]專利文獻
[0005]專利文獻I:日本特開號公報

【發明內容】

[0006]然而，對于專利文獻I中記載的絕緣膜，隨著制冷劑壓縮機的排出溫度變高，從絕緣膜溶出到制冷劑或制冷機油中的粘接劑的量和聚對苯二甲酸乙二醇酯膜的低聚物的量會增加。另外，由于制冷劑或制冷機油滲透于膜層疊間的粘接劑層，所以粘接劑的溶出率增加。溶出的粘接劑和低聚物與制冷劑或制冷機油一起從制冷劑壓縮機排出并在制冷劑回路的低溫部分(例如，節流裝置)析出，因此，隨著制冷劑壓縮機的排出溫度變高，存在制冷劑回路堵塞的可能性變高的問題。
[0007]本發明是為了解決上述問題而進行的，目的在于提供一種能夠減少低聚物和粘接劑的溶出量的絕緣膜、電動機、制冷劑壓縮機和制冷循環裝置。
[0008]本發明的絕緣膜具備聚對苯二甲酸乙二醇酯膜和配置于上述聚對苯二甲酸乙二醇酯膜的兩面的2個聚苯硫醚膜，上述聚對苯二甲酸乙二醇酯膜含有在用凝膠滲透色譜法測定的分子量分布中每數均分子量的重均分子量為2.6以下的聚合物，并且，上述2個聚苯硫醚膜在不使用粘接劑地分別接合于上述聚對苯二甲酸乙二醇酯膜。
[0009]另外，本發明的絕緣膜具備聚對苯二甲酸乙二醇酯膜和配置于上述聚對苯二甲酸乙二醇酯膜的兩面的2個聚苯硫醚膜，其中，上述2個聚苯硫醚膜在不使用粘接劑地分別接合于上述聚對苯二甲酸乙二醇酯膜，并且，使用氯仿的索氏抽提試驗中的抽提率為0.1重量％以下。
[0010]另外，本發明的電動機在定子中具備上述的絕緣膜。
[0011]另外，本發明的制冷劑壓縮機具備上述電動機。
[0012]另外，本發明的制冷循環裝置具備上述的制冷劑壓縮機。
[0013]根據本發明，由于聚對苯二甲酸乙二醇酯膜含有每數均分子量的重均分子量為2.6以下的聚合物，所以能夠減少低聚物的溶出。另外，2個聚苯硫醚膜在不使用粘接劑的情況下分別與聚對苯二甲酸乙二醇酯膜接合，因此，能夠避免粘接劑的溶出。因此，根據本發明，能夠提供一種減少了伴隨溫度上升而溶出的低聚物和粘接劑的量的絕緣膜。另外，通過使用減少了伴隨溫度上升而溶出的低聚物和粘接劑的量的絕緣膜，能夠提供一種降低了回路堵塞的可能性而具有優異的長期可靠性的電動機、制冷劑壓縮機和制冷循環裝置。
【附圖說明】
[0014]圖1是表示本發明的實施方式I的絕緣膜I的示意截面圖。
[0015]圖2是表示本發明的實施方式I的實施例1的索氏抽提試驗結果的棒狀圖表。
[0016]圖3是表示本實施方式I的實施例1的索氏抽提試驗中的光譜分析結果的圖。
[0017]圖4是在本發明的實施方式I的高壓釜試驗中使用的壓力容器4的示意圖。
[0018]圖5是表示本發明的實施方式I的實施例2的高壓釜試驗結果的棒狀圖表。
[0019]圖6是表示本發明的實施方式I的實施例3的拉伸試驗結果的圖。
[0020]圖7是示意表示本發明的實施方式I的實施例4的剝離強度測定方法的圖。
[0021]圖8是表示本發明的實施方式I的實施例4的剝離強度測定結果的表。
[0022]圖9是表示本發明的實施方式2的制冷循環裝置10的示意制冷劑回路圖。
[0023]圖10是示意表示本發明的實施方式2的制冷劑壓縮機11的內部結構的截面圖。
[0024]圖11是示意表示本發明的實施方式2的電動機17的內部結構的截面圖。
[0025]圖12是本發明的實施方式2的電動機17的槽23的結構的放大圖。
[0026]圖13是從槽23側觀察本發明的實施方式2的纏繞在定子芯22的卷線25的線圈端30的側視圖。
[0027]符號說明
[0028]I絕緣膜，2 PET膜，3 PPS膜，4壓力容器，5試樣，6制冷機油，7制冷劑，8試樣容器，9刀片，10制冷循環裝置，11制冷劑壓縮機，12冷凝器，13節流裝置，14蒸發器，15密閉容器，16壓縮機構部，17電動機，19吸入消聲器，20定子，21轉子，22定子芯，23槽，24槽開口部，25卷線，26隔離件，27楔塊，28槽絕緣套，29相間紙，30線圈端，41蓋，42中空容器。
【具體實施方式】
[0029]實施方式I
[0030]對本發明的實施方式I的絕緣膜I的結構進行說明。圖1是表示本實施方式I的絕緣膜I的示意截面圖。應予說明，在包括圖1的以下的附圖中各構成部件的尺寸的關系和形狀有時與實際不同。另外，在以下的說明中，將聚對苯二甲酸乙二醇酯膜稱為“PET膜”，將聚苯硫醚膜稱為“PPS膜”。
[0031 ]本實施方式I的絕緣膜I是具備PET膜2和配置于PET膜2的兩面的2個PPS膜3的三層層疊膜。PET膜2具有隨著溫度上升低聚物成分的溶出量增加且因少量的水分而加速水解的特性。另外，PPS膜3具有耐熱性高、耐水解性優異且伴隨溫度上升溶出的低聚物的溶出量少的特性。
[0032]本實施方式I的絕緣膜I因2個PPS膜3配置于PET膜2的兩面，所以PET膜2與制冷劑或制冷機油接觸的部分僅為PET膜2的周邊部。因此，在本實施方式I中，能夠使制冷機油或制冷劑與PET膜2接觸的面積控制為極小，所以能夠減少從PET膜2的低聚物的溶出量。
[0033]此外，2個PPS膜3在不使用粘接劑的情況下通過熱層壓來分別與PET膜2接合。因此，在本實施方式I中，能夠避免粘接劑的溶出。
[0034]接下來，對本發明的實施方式I的絕緣膜I的制造方法進行說明。
[0035]首先，準備厚度為100?250μπι的I個PET膜2和厚度為10?20μπι的2個PPS膜3，對要接合的面實施電暈放電處理或等離子體放電處理等表面處理。其后，通過熱層壓處理，使PET膜2接合于2個PPS膜3之間，將絕緣膜I整體的厚度調整為120?350μπι左右。應予說明，熱層壓的溫度例如設定為PET膜2的玻璃化轉變溫度以上且PET膜2的熔點以下的溫度。
[0036]在本實施方式I中，通過將絕緣膜I整體的厚度調整為120?350μπι左右，能夠達到與現有的用作絕緣部件的單體的PET膜同等程度的厚度，因此能夠避免屬于層疊膜的絕緣膜I的操作性的下降。
[0037]接下來，在以下的實施例1?4中說明本實施方式I的絕緣膜I的材料特性。
[0038](實施例1)
[0039]實施例1中，利用索氏抽提試驗對本實施方式I的絕緣膜I在制冷機油和制冷劑中的低聚物抽提性進行評價。
[0040]在實施例1的索氏抽提試驗中，使用本實施方式I的絕緣膜I的試驗片、將PPS膜3配置于PET膜2的兩面且將界面用環氧系粘接劑粘接而成的現有的絕緣膜(以下，稱為“現有的絕緣膜”)以及僅由PET膜構成的現有的絕緣膜(以下，稱為“現有的PET絕緣膜”)。將本實施方式I的絕緣膜I的試驗片、現有的絕緣膜的試驗片和現有的PET絕緣膜的試驗片形成為長度100mm、寬度15mm的長條形。在索氏抽提試驗中，分別將1g左右的試驗片設置于索氏抽提器(JIS R-3503標準)的抽提部來實施試驗。在實施例1的索氏抽提試驗中使用氯仿作為溶劑，向索氏抽提器的燒瓶部注入100ml。其后，以氯仿的回流速度為每I小時4?6次的方式來調節油浴溫度，回流20小時。其后，回收溶劑并干燥，以0.1mg為單位測定干燥后的殘渣物的重量，即，在索氏抽提試驗中抽提的粘接劑和低聚物的總重量。各個試驗片中的抽提率是將殘渣物的重量除以索氏抽提試驗前的試驗片的重量而算出的。
[0041]將索氏抽提試驗的結果示于圖2和圖3。
[0042]圖2是表示本實施方式I的實施例1的索氏抽提試驗結果的棒狀圖表。將縱軸設為抽提率，單位設為重量％(^%)。橫軸從左側開始為現有的PET絕緣膜、現有的絕緣膜和本實施方式I的絕緣膜I。現有的PET絕緣膜的抽提率為0.144(wt% )、現有的絕緣膜的抽提率為0.211(wt%)，與此相對，本實施方式I的絕緣膜I的抽提率為0.045(wt%)。即，不使用粘接劑的本實施方式I的絕緣膜I與現有的PET絕緣膜和使用了粘接劑的現有的絕緣膜相比，抽提率小。
[0043]本實施方式I的絕緣膜I的抽提率比現有的PET絕緣膜的抽提率小。由于本實施方式I的絕緣膜I中用低聚物的抽提少的PPS膜3夾持PET膜2，所以抑制了從PET膜2的表面的低聚物的抽提。
[0044]另外，本實施方式I的絕緣膜I的抽提率比現有的絕緣膜的抽提率小是由于在現有的絕緣膜中有粘接劑的溶出。
[0045]圖3是表示本實施方式I的實施例1的索氏抽提試驗中的光譜分析結果的圖。在圖3中，將本實施方式I的絕緣膜I的索氏抽提試驗中的抽提物通過傅立葉變換紅外分光光度計(FT-1R)的分析結果與現有的絕緣膜、現有的PET絕緣膜和環氧系粘接劑的分析結果進行比較。在圖3中，將縱軸設為抽提物的吸光度(a.u.)、橫軸設為波數(cm—O。
[0046]從本實施方式I的絕緣膜I的抽提物可以看到推斷為基于來自PET膜2的低聚物的1717、1265和1129cm—1附近的吸收峰。與此相對，從現有的絕緣膜可以看到推斷為來自PET低聚物的1717、1265和1129cm—1附近的吸收峰。此外，從現有的絕緣膜可以看到推斷為來自環氧系粘接劑成分的1512、1184、1022和830cm—1附近的吸收峰。
[0047]因此，由于在本實施方式I的絕緣膜I中未使用粘接劑，所以能夠避免粘接劑溶出。
[0048](實施例2)
[0049]推斷上述的實施例1中的來自本實施方式I的絕緣膜I的溶出量幾乎都是絕緣膜I中的來自于PET膜2的溶出量。因此，在實施例2中，著眼于本實施方式I的絕緣膜I中的PET膜2，對多分散系數(Polydispersity)不同的2種PET膜2，定量評價試樣的溶出率并進行比較。[ΟΟδΟ]在此，多分散系數是將由PET膜2的試樣的分子量分布得到的重均分子量(Mw)除以數均分子量(Mn)而得的值，是成為向低分子量側增進的指標的值。PET膜2的試樣的分子量分布利用凝膠滲透色譜法(GPC)求得。即，在實施例2中，PET膜2的試樣的多分散系數是利用凝膠滲透色譜法實驗確定的指標值。
[0051 ] PET膜2的試樣使用如下試樣，即，用丙酮進行表面處理而除去表面的油，將表面處理后的試樣在80°C?90°C下加熱、攪拌而溶解于溶劑中，用膜過濾器(Η-13-5，孔徑0.45μπι)過濾而得的試樣。
[0052]以下示出實施例2的凝膠滲透色譜法中的分子量分布的測定條件。
[0053].裝置:Waters公司制凝膠滲透色譜儀GPC 8
[0054]?檢測器:Waters公司制示差折光檢測器R1-71型(靈敏度:32)
[0055]?色譜柱:Tosoh公司制TSKgel G4000HXL,G3000HXL,G2000HXL
[0056]?溶劑:鄰氯苯酚/氯仿
[0057].流速:0.8mL/min
[0058]?柱溫:23 Γ
[0059]?注入量:0.200mL
[0060].分子量校準:單分散聚苯乙烯
[0061 ]在實施例2中，對由凝膠滲透色譜法測定的多分散系數為2.2的PET膜2的試樣(以下，稱為“試樣A”)實施高壓釜試驗。另外，為了與試樣A比較，對由凝膠滲透色譜法測定的多分散系數為2.7的PET膜的試樣(以下，稱為“試樣B”)也實施高壓釜試驗。
[0062]圖4是在本發明的實施方式I的高壓釜試驗中使用的壓力容器4的示意圖。高壓釜試驗是模擬制冷劑壓縮機內部的高溫高壓環境而實施的試驗。在高壓釜試驗中，使用具備在上方開口的中空容器42和使中空容器42密閉的蓋41的壓力容器4。在壓力容器4的內部封入試樣5(在實施例2中為試樣A和試樣B)、制冷機油6和制冷劑7，設為高溫高壓環境下，模擬制冷劑壓縮機內部的高溫高壓環境。試樣5可以收容于設置在中空容器42的內部的且在上方開口的試樣容器8。在實施例2中，通過高壓爸試驗對多分散系數不同的試樣A和試樣B在制冷機油6和制冷劑7的溶出性進行定量評價。
[0063]將在PET膜2中使用了試樣A的本實施方式I的絕緣膜I制備為使用了實施例1的氯仿的索氏抽提試驗中的抽提率為0.1重量％以下。
[0064]在高壓釜試驗前，利用HPLC(高效液相色譜法)對試樣A和試樣B中含有的3?6聚體的低聚物的含量進行定量。將高壓釜試驗前的各個試樣A和試樣B中含有的低聚物的含量除以各個試樣A和試樣B的總重量計算得到的數值作為高壓釜試驗前的各個試樣A和試樣B中含有的低聚物的含有率。
[0065]在實施例2的高壓釜試驗中，使用醚油作為制冷機油6，使用R410A和R32這2種制冷劑作為制冷劑7。實施例2的高壓釜試驗的試驗條件為溫度140°C、334小時、壓力50kgf/
Cm2G0
[0066]在高壓釜試驗后，利用HPLC(高效液相色譜法)對試樣A和試樣B中含有的3?6聚體的低聚物的含量進行定量。將高壓釜試驗后的各個試樣A和試樣B中含有的低聚物的含量除以各個試樣A和試樣B的總重量計算而得的數值作為高壓釜試驗后的各個試樣A和試樣B中含有的低聚物的含有率。從高壓釜試驗后的各個試樣A和試樣B中含有的低聚物的含有率減去高壓釜試驗前的各個試樣A和試樣B中含有的低聚物的含有率而得的值是在制冷機油6和制冷劑7中的低聚物的溶出率。
[0067]圖5是表示本實施方式I的實施例2的高壓釜試驗的結果的棒狀圖表。使縱軸為低聚物的溶出率，將單位設為重量％(wt%)。橫軸從左側開始為在試樣A中使用了 R410A而得的試樣、在試樣A中使用了 R32而得的試樣、在試樣B中使用了 R410A而得的試樣和在試樣B中使用了 R32而得的試樣。
[0068]使用了 R410 A時的試樣A的溶出率為0.19 %，使用了 R3 2時的試樣A的溶出率為0.33%，使用了 R410A時的試樣B的溶出率為0.27%，使用了 R32時的試樣B的溶出率為0.41%。多分散系數2.7的試樣B在使用了R410A和R32中任一者的情況下，與多分散系數2.2的試樣A相比溶出率都變大2?3成左右。另外，R32在使用了試樣A和試樣B中的任一者的情況下，與R410A相比溶出率都變大。
[0069]用于與試樣A的比較的試樣B，在模擬了實機的制冷劑壓縮機的內部的高壓釜試驗中，其結果與試樣A相比，低聚物的溶出率變大。將多分散系數與試樣B相比大的PET膜用于絕緣膜的情況下，在制冷劑壓縮機中，低聚物的溶出量變大，制冷劑配管發生堵塞的可能性更高。因此，為了將低聚物的溶出量抑制為小于試樣B的溶出量，將本實施方式I的絕緣膜I中的PET膜2的多分散系數調制為2.6以下。
[0070]本實施方式I的絕緣膜I通過使用由多分散系數為2.6以下的聚合物構成的PET膜2，能夠抑制PET膜2的低聚物從絕緣膜I的端面溶出。
[0071](實施例3)
[0072]在實施例3中，通過拉伸試驗對本實施方式I的絕緣膜I的高壓釜試驗后的強度進行評價。
[0073]在實施例3的高壓釜試驗中，與上述的實施例2同樣地使用圖4的壓力容器4進行試驗。在實施例3中，使用本實施方式I的絕緣膜I的試樣5和現有的PET絕緣膜的試樣5，試樣5為3號啞鈴型試驗片(JISK-6251標準)。
[0074]在實施例3中，使用醚油作為制冷機油6。醚油在醚油(制冷機油6)的每單位體積的比表面積為0.26cm—1的條件下，在溫度25°C且濕度50%的環境中放置24小時時的吸水率為
0.1?0.5重量％。在此，醚油的每單位體積的比表面積通過將醚油的大氣接觸面積除以醚油的體積而算出。在實施例3的高壓釜試驗中，將制冷機油6，即醚油的含水率制備為0.0重量％、0.1重量％、0.2重量％或0.3重量％。在實施例3的高壓釜試驗中，使用1?32作為制冷劑
7。實施例3的高壓釜試驗的試驗條件為溫度150°C、168小時、壓力50kgf/cm2G。
[0075]在實施例3中，對高壓釜試驗前的各試樣和高壓釜試驗后的各試樣，以拉伸試驗速度50mm/min、標線間距離30mm實施拉伸試驗。對將高壓爸試驗前的各試樣的強度設為100時的高壓釜試驗后的各試樣的強度保持率進行比較、評價。
[0076]圖6是表示本實施方式I的實施例3的拉伸試驗的結果的圖。將縱軸設為高壓釜試驗后的強度保持率(％)。將橫軸設為制冷機油6的含水率(油中含水率)，將單位設為重量％
(Wt% ) O
[0077]如圖6所示，現有的PET絕緣膜的強度保持率在使用0.2重量％以上的含水率的制冷機油6的情況下劣化至80 %以下。與此相對，本實施方式I的絕緣膜I即使在使用了0.3重量％的含水率的制冷機油6的情況下，也具有80%以上的強度保持率。
[0078]如上所述，根據本實施方式I的絕緣膜I，即使將含水性高的醚油等用于制冷機油6，也能夠抑制由水解所致的絕緣膜I的強度劣化。因此，根據本實施方式I，提高絕緣膜I的可靠性和耐久性，能夠長期使用。
[0079](實施例4)
[0080]在實施例4中，對本實施方式I的在絕緣膜I的界面上的剝離強度進行評價。圖7是示意表示本實施方式I的實施例4的剝離強度測定方法的圖。
[0081]剝離強度的測定使用本實施方式I的絕緣膜I和將界面用環氧系粘接劑粘接而成的現有的絕緣膜。
[0082]在剝離強度的測定中，使用SAICAS裝置(DAIPLA.WINTES公司制)。用銳利的刀片9從絕緣膜I的表面，即，PPS膜3的外表面(符號(A))朝向PET膜2與PPS膜3之間的層疊邊界面傾斜地切出切槽(符號(B))進行切削。刀片9在到達PET膜2與PPS膜3之間的層疊邊界面后，從層疊邊界面沿水平方向切出切槽(符號(C))。通過將從層疊邊界面沿水平方向切出切槽時所需的力除以刀片9的刀片寬度而求得界面剝離強度。
[0083]圖8是表示本實施方式I的實施例4的剝離強度測定結果的表。在現有的絕緣膜中剝離強度為2.33 (kN/m)，與此相對，在本實施方式I的絕緣膜I中剝離強度為2.73，變大至現有的絕緣膜的1.2倍左右。
[0084]在現有的絕緣膜中，在使用絕緣膜時，有時在界面部分產生剝離部分。另外，一直以來，提出了通過在絕緣膜中使用聚萘二甲酸乙二醇酯膜來提高耐熱溫度，抑制低聚物抽提量。然而，聚萘二甲酸乙二醇酯膜存在加工性差且絕緣膜產生裂紋的不良情況。
[0085]與此相對，由于在本實施方式I的絕緣膜I中與現有的絕緣膜相比更穩固地密合，因此提高加工性，能夠改善成品率。
[0086]實施方式2.
[0087]對本發明的實施方式2的制冷循環裝置10、制冷劑壓縮機11和電動機17的結構進行說明。圖9是表示本實施方式2的制冷循環裝置10的示意的制冷劑回路圖。圖9中記載的箭頭表示制冷劑的流動方向。
[0088]制冷循環裝置10將制冷劑壓縮機11、冷凝器12、節流裝置13(減壓裝置)和蒸發器14串聯地用制冷劑配管連接而構成制冷劑循環回路。在制冷循環裝置10中，從制冷劑壓縮機11排出的高溫高壓的氣體制冷劑流入至冷凝器12。在冷凝器12中，內部流通的制冷劑與外部介質(例如，空氣)進行熱交換，制冷劑的冷凝熱放熱至外部介質。由此，流入到冷凝器12的制冷劑進行冷凝而成為高壓的液體制冷劑。高壓的液體制冷劑在節流裝置13內減壓成為低壓的二相制冷劑。已通過節流裝置13的低壓的二相制冷劑流入到蒸發器14。在蒸發器14中，內部流通的制冷劑與外部介質(例如，空氣)進行熱交換，從外部介質吸熱制冷劑的蒸發熱。由此，流入到蒸發器14的制冷劑蒸發成為低壓的氣體制冷劑或干燥度高的低壓的二相制冷劑。已通過蒸發器14的低壓的氣體制冷劑或干燥度高的低壓的二相制冷劑被吸入到制冷劑壓縮機11進行壓縮而成為高溫高壓的氣體制冷劑。在制冷循環裝置10中，重復以上循環。
[0089]圖10是示意地表示本實施方式2的制冷劑壓縮機11內部結構的截面圖。在制冷劑壓縮機11的密閉容器15的內部，具備:將已吸入的低壓制冷劑壓縮，作為高壓制冷劑而排出的壓縮機構部16和驅動壓縮機構部16的電動機17。另外，在密閉容器15的內部的底部存積制冷機油6。另外，制冷劑壓縮機11的吸入側具備吸入消聲器19。
[0090]圖11是示意地表示本實施方式2的電動機17的內部結構的截面圖。圖11相當于圖10的制冷劑壓縮機11中的電動機17的水平方向的截面圖。電動機17具備:定子20和可旋轉地配置于定子20的內周側的轉子21。定子20具有:定子芯22和環狀地配置于定子芯22的內周側的多個槽23。
[0091]圖12是示意地表示本實施方式2的電動機17的槽23的結構的放大圖。將槽23配置為槽開口部24朝向轉子21的中心方向。在槽23的內部，卷繞于定子芯22的多個卷線25被隔離件26分割成2相而收容，且各相的多個卷線25相互絕緣。為了避免位于槽開口部24—側的相的卷線25從槽開口部24脫離，在槽開口部24配置楔塊27。利用楔塊27，使位于槽開口部24一側的相的卷線25與轉子21和定子芯22絕緣。進一步，沿槽23的周邊部配置槽絕緣套28，將定子芯22與多個卷線25絕緣。
[0092]圖13是從槽23—側觀察本實施方式2的纏繞在定子芯22的卷線25的線圈端30的示意側視圖。線圈端30是位于定子20的各槽23之間的卷線25的橋接部。在線圈端30中，多個卷線25配置在定子芯22之上，被相間紙29分割成3相(例如，U相、V相和W相)。利用相間紙29，使3相的多個卷線25在各相間相互絕緣。另外，相間紙29的一端固定于定子芯22的內部。
[0093]在本實施方式2中，上述的實施方式I的絕緣膜I成為隔離件26、楔塊27、槽單元28和相間紙29的材料。
[0094]以往，在制冷劑壓縮機11的電動機17中，一直主要使用具有酯鍵的PET膜作為絕緣膜。另一方面，近年來，從防止地球溫變暖的觀點考慮，提出了使用R32作為制冷劑的制冷劑壓縮機11。
[0095]然而，使用R32作為制冷劑的情況下，在制冷劑物性方面，與現有的R410A相比制冷劑壓縮機11的排出溫度上升。由于排出溫度上升且制冷劑回路中含有少量水分，使聚酯系絕緣膜的PET膜的水解加速，因此有可能使PET膜的強度保持率降低而使絕緣的可靠性降低。
[0096]另外，由于制冷劑壓縮機11的排出溫度上升，PET膜的內部含有的低聚物成分等的溶出量增加。因已溶出的低聚物成分在制冷循環裝置10的節流裝置13等低溫位置析出，所以毛細管等制冷循環裝置10的節流部分有可能因析出了的低聚物成分而堵塞。
[0097]作為水解性優異、低聚物溶出少、耐熱性高的絕緣膜，提出了在PET膜的兩面配置PPS膜，并將界面用粘接劑等粘接劑粘接而層疊所得的絕緣膜。然而，在絕緣膜中使用粘接劑，因此存在因粘接劑的溶出而在制冷劑配管內生成析出物的問題。
[0098]對此，在本實施方式2中，上述的實施方式I的絕緣膜I以形成隔離件26、相間紙29而降各相的卷線25之間進行分割的方式被配置。另外，絕緣膜I作為楔塊27而配置于槽開口部24。進一步，將絕緣膜I作為槽單元28配置于定子芯22與卷線25之間。
[0099]如上述的實施方式I中所述，以使上述的實施方式I的絕緣膜I的整體的厚度調整為120?350μπι左右，能夠成為與現有的PET膜幾乎同等程度的厚度。因此，在本實施方式2的電動機17中，能夠避免卷線25的卷繞密度的減少。
[0100]另外，如上述的實施方式I的實施例1中所述，因為上述的實施方式I的絕緣膜I不使用粘接劑，所以能夠避免粘接劑溶出。因此，在本實施方式2的制冷劑壓縮機11中，能夠減少制冷劑回路的節流部分(例如，毛細管等)堵塞的可能性，能夠提高電動機17、制冷劑壓縮機11和制冷循環裝置10的長期可靠性。
[0101]另外，如上述的實施方式I的實施例2中所述，上述的實施方式I的絕緣膜I通過由PET膜2的多分散系數為2.6以下的聚合物構成，因此能夠抑制PET膜2的低聚物從絕緣膜I的端面溶出。因此，在本實施方式2的制冷劑壓縮機11中，能夠進一步減少制冷劑回路的節流部分堵塞的可能性，能夠提高電動機17、制冷劑壓縮機11和制冷循環裝置10的長期可靠性。
[0102]另外，如上述的實施方式I的實施例3中所述，上述的實施方式I的絕緣膜I能夠抑制由水解所致的絕緣膜I的強度劣化。因此，本實施方式2的制冷劑壓縮機11即使在制冷劑回路內利用容易含有水分的原有的配管的情況下也能夠使用。
[0103]此外，即使在使用容易含有水分的制冷機油6的情況下，通過在電動機17中使用上述的實施方式I的絕緣膜I，也能夠提高制冷劑壓縮機11和制冷循環裝置10的可靠性和長期耐久性。例如，容易含有水分的制冷機油6是指在制冷機油6的每單位體積的比表面積為0.26cm—1的條件下，溫度25°C且濕度50%的環境中放置24小時時的吸水率為0.1?0.5重量% O在此，制冷機油6的每單位體積的比表面積通過將制冷機油6的大氣接觸面積除以制冷機油6的體積而算出。
[0104]另外，如上述的實施方式I的實施例4中所述，上述的實施方式I的絕緣膜I與現有的絕緣膜相比更穩固地密合。因此，在本實施方式2的電動機17中使用絕緣膜I時的絕緣膜I的切斷、加壓、彎曲、向槽23的插入等制造工序中，能夠防止層疊邊界面的剝離，因此能夠提尚成品率。
[0105]其他實施方式.
[0106]可以不限于上述的實施方式而進行各種變形。例如，上述的實施方式2的制冷劑壓縮機11不限于僅為旋轉式壓縮機，還可以是使用氫氟烴(HFC)系制冷劑的往返式壓縮機或渦旋式壓縮機。
[0107]另外，上述的實施方式2的制冷循環裝置10不限于僅為空調裝置，還可以用作冰箱、自動販賣機、除濕器、干燥機、熱水器等。
[0108]另外，上述的實施方式可以相互組合來使用。
【主權項】
1.一種絕緣膜，具備: 聚對苯二甲酸乙二醇酯膜、和 配置于所述聚對苯二甲酸乙二醇酯膜的兩面的2個聚苯硫醚膜， 其中，所述聚對苯二甲酸乙二醇酯膜含有在用凝膠滲透色譜法測定的分子量分布中每數均分子量的重均分子量為2.6以下的聚合物， 所述2個聚苯硫醚膜不使用粘接劑地分別接合于所述聚對苯二甲酸乙二醇酯膜。2.—種絕緣膜，具備: 聚對苯二甲酸乙二醇酯膜、和 配置于所述聚對苯二甲酸乙二醇酯膜的兩面的2個聚苯硫醚膜， 其中，所述2個聚苯硫醚膜不使用粘接劑地分別接合于所述聚對苯二甲酸乙二醇酯膜， 并且，使用氯仿的索氏抽提試驗中的抽提率為0.1重量％以下。3.根據權利要求1或2所述的絕緣膜，其中，使用R32作為制冷劑，使用含水率為0.3重量％的醚油作為制冷機油，并且，進行150°C、168小時的高壓釜試驗后的強度保持率為80%以上。4.根據權利要求3所述的絕緣膜，其中，所述高壓釜試驗中使用的所述制冷機油在所述制冷機油的每單位體積的比表面積為0.26cm—1的條件下，在溫度25°C且濕度50%的環境中放置24小時時的吸水率為0.1?0.5重量％。5.—種電動機，在定子中具備權利要求1?4中任一項所述的絕緣膜。6.—種制冷劑壓縮機，具備權利要求5所述的電動機。7.—種制冷循環裝置，具備權利要求6所述的制冷劑壓縮機。
【文檔編號】H02K3/487GK105936170SQ201610118000
【公開日】2016年9月14日
【申請日】2016年3月2日
【發明人】平川寬, 松永訓明
【申請人】三菱電機株式會社