變矩器的定子結構的制作方法
【專利摘要】變矩器的分別被對應的單向離合器支承于固定部的第1、第2定子（40、41）中，油的流動方向下游側的第2定子（41）的第2定子葉片（46）的數量比上游側的第1定子（40）的第1定子葉片（42）的數量多，并且第2定子葉片（46）的厚度的最大值（t2）比第1定子葉片（42）的厚度的最小值（t1）小，因此，能夠充分確保第1定子葉片（42）的后緣（42b）和第2定子葉片（46）的前緣（46a）之間的間隙（β），防止油的流動在所述間隙（β）滯留，并且，利用數量較多的第2定子葉片（46）對油的流動有效地進行整流，由此能夠同時實現變矩器的扭矩比的提高和容量系數的提高。
【專利說明】變矩器的定子結構
【技術領域】
[0001]本發明涉及變矩器的定子結構，其中，所述變矩器具備與驅動源連接且繞軸線旋轉的泵輪、與變速器的輸入軸連接且繞所述軸線旋轉的渦輪、以及配置在所述泵輪和所述渦輪之間的定子，所述定子由位于油的循環方向的上游側的第I定子和位于所述循環方向的下游側的第2定子構成，所述第1、第2定子經各自對應的單向離合器支承于固定部。
【背景技術】
[0002]機動車用的變矩器具備與發動機的曲軸連接的泵輪、與變速器的主軸連接的渦輪、以及經單向離合器支承于殼體的定子，利用由泵輪產生的油的流動驅動渦輪，利用定子對通過渦輪后偏向的油的流動進行整流，由此使油沿著泵輪、渦輪和定子循環。
[0003]圖14的(A)是示出以往的高扭矩比型的變矩器的定子01的葉柵的圖，其定子葉片02為了實現高扭矩比而具有大的彎度。對于該變矩器，在速度比(輸出轉速/輸入轉速)小的區域，通過渦輪后的油從腹面側流入定子葉片02而順暢地流動(參照箭頭a)，但是在速度比大的區域，通過渦輪后的油從背面側流入定子葉片02 (參照箭頭b)，因此，油的液流在彎度大的定子葉片02的腹面側剝離，從而存在扭矩比(輸出扭矩/輸入扭矩)變得比I小、或容量系數(輸入扭矩/輸入轉速2)大幅降低這樣的問題。
[0004]在這樣的情況下，以往，用于將定子01支承于殼體的單向離合器解除卡合，使定子01向箭頭C方向空轉來抑制定子葉片02的失速，由此實現了性能的改善。
[0005]圖15是示出高扭矩比型的變矩器(參照實線)和高容量型的變矩器(參照虛線)的扭矩比及容量系數對應于速度比如何變化的圖。與高容量型的變矩器相比，高扭矩比型的變矩器在低速度比區域的扭矩比優異，但是存在在高速度比區域的容量系數依然較低這樣的問題。
[0006]為了進一步改善上述的在高速度比區域的容量系數，根據下述的專利文獻I公知這樣的技術:如圖14的(B)所示，將定子01的定子葉片02分割成油的流動方向上游側的第I定子葉片02a和油的流動方向下游側的第2定子葉片02b，通過一個個的單向離合器將第I定子葉片02a和第2定子葉片02b支承于殼體，以使它們能夠分別獨立地空轉。
[0007]這樣，通過將定子葉片02分割為第I定子葉片02a和第2定子葉片02b，由此，隨著速度比的增加，先使第I定子葉片02a空轉，并使第2定子葉片02b發揮油的整流功能，并且，隨著速度比的進一步增加，使第I定子葉片02a和第2定子葉片02b兩者都空轉，從而能夠防止油的液流的剝離。
[0008]在先技術文獻
[0009]專利文獻
[0010]專利文獻1:日本實開昭62-100365號公報
【發明內容】

[0011]發明要解決的課題[0012]可是，如圖14的(B)所示，上述專利文獻I記載的發明在第I定子葉片02a空轉而第2定子葉片02b固定時，在第I定子葉片02a和第2定子葉片02b的相對位置以葉柵的間距的一半的量偏移的狀態下，在第I定子葉片02a的后緣和第2定子葉片02b的前緣之間形成的間隙α變得極端狹窄，從而存在這樣的可能性:在該間隙α的部分，油的流動受到阻礙而使得性能下降。
[0013]本發明是鑒于前述的情況而完成的，其目的在于同時實現變矩器的扭矩比的提高和容量系數的提高。
[0014]用于解決問題的手段
[0015]為了實現上述目的，根據本發明，提出一種變矩器的定子結構，所述變矩器具備與驅動源連接且繞軸線旋轉的泵輪、與變速器的輸入軸連接且繞所述軸線旋轉的渦輪、以及配置在所述泵輪和所述渦輪之間的定子，所述定子由位于油的循環方向的上游側的第I定子和位于所述循環方向的下游側的第2定子構成，所述第I定子和第2定子經各自對應的單向離合器支承于固定部，所述變矩器的定子結構的第I特征在于，所述第I定子和第2定子中的一個定子的葉片的數量比另一個定子的葉片的數量多，并且所述一個定子的葉片的厚度的最大值比所述另一個定子的葉片的厚度的最小值小。
[0016]另外，根據本發明，提出了一種變矩器的定子結構，在所述第I特征的基礎上，其第2特征在于，所述一個定子的葉片的徑向外端部在所述軸線方向上的長度比該葉片的徑向內端部在所述軸線方向上的長度大。
[0017]另外，根據本發明，提出了一種變矩器的定子結構，在所述第I或第2特征的基礎上，其第3特征在于，所述一個定子的葉片是鈑金沖壓制成的，所述另一個定子的葉片是壓鑄制成的。
[0018]并且，實施方式的主軸13對應于本發明的輸入軸，實施方式的變矩器外殼38對應于本發明的固定部，實施方式的第I定子葉片42和第2定子葉片46對應于本發明的定子的葉片，實施方式的第I單向離合器44和第2單向離合器48對應于本發明的單向離合器。
[0019]發明效果
[0020]根據本發明的第I特征，在變矩器的速度比小的區域，第1、第2單向離合器都卡合，第1、第2定子都被固定部約束，油沿著第1、第2定子葉片流動從而被向所希望的方向整流。如果隨著速度比增加而油流入定子的流入方向變化，則第I單向離合器解除卡合從而使第I定子空轉，由此可以防止第I定子葉片失速，因此，油沿著第2定子的第2定子葉片流動從而被向所希望的方向整流。在速度比大的區域，由于油流入定子的流入方向進一步變化，因此，第1、第2單向離合器都解除卡合，從而使第1、第2定子都空轉，油能夠不受第1、第2定子葉片阻擋地向所希望的方向流出。
[0021]第1、第2定子中的一個定子的葉片的數量比另一個定子的葉片的數量多，并且一個定子的葉片的厚度的最大值比另一個定子的葉片的厚度的最小值小，因此，能夠充分確保第I定子葉片的后緣和第2定子葉片的前緣之間的間隙，防止油的流動在所述間隙滯留，并且，利用數量較多的一個定子的葉片對油的流動有效地進行整流，由此能夠同時實現變矩器的扭矩比的提高和容量系數的提高。
[0022]另外，根據本發明的第2特征，一個定子的葉片的徑向外端部在軸線方向上的長度比該葉片的徑向內端部在軸線方向上的長度大，因此，能夠擴大該葉片的弦長從而提高油的流動的整流效果。
[0023]另外，根據本發明的第3特征，一個定子的葉片是鈑金沖壓制成的，因此能夠以低成本來進行制造。另外，雖然另一個定子的葉片是壓鑄制成的，但通過將定子分割成兩部分，由此，與不對其進行分割的情況相比較，所述另一個定子的葉片的翹曲變小，因此能夠簡化模具的結構從而削減制造成本。
【專利附圖】

【附圖說明】[0024]圖1是變矩器的縱剖視圖。(第I實施方式)[0025]圖2是第1、第2定子的立體圖。(第I實施方式)[0026]圖3是沿圖1的3-3線的剖視圖。(第I實施方式)[0027]圖4是用于比較實施方式的定子和以往的高扭矩比型定子的性能的曲線圖。(第I實施方式)[0028]圖5是用于比較實施方式的定子和以往的2級定子的性能的曲線圖。(第I實施方式)[0029]圖6是變矩器的縱剖視圖。(第2實施方式)[0030]圖7是第1、第2定子的立體圖。(第2實施方式)[0031]圖8是沿圖6的8-8線的剖視圖。(第2實施方式)[0032]圖9是變矩器的縱剖視圖。(第3實施方式)[0033]圖10是第1、第2定子的立體圖。(第3實施方式)[0034]圖11是沿圖9的11-11線的剖視圖。(第3實施方式)[0035]圖12是用于比較實施方式的定子和以往的高扭矩比型定子的性能的曲線圖。(第3實施方式)[0036]圖13是用于比較實施方式的定子和以往的2級定子的性能的曲線圖。(第3實施方式)[0037]圖14是示出以往的變矩器的定子的圖。(以往例)[0038]圖15是示出以往的變矩器的扭矩比和容量系數的特性的曲線圖。(以往例)[0039]標號說明[0040]12:泵輪；[0041]13:主軸(輸入軸)；[0042]14:渦輪；[0043]15:定子；[0044]38:變矩器外殼(固定部)；[0045]40:第I定子；[0046]41:第2定子;[0047]42:第I定子葉片(定子的葉片)；[0048]44:第I單向離合器(單向離合器)；[0049]46:第2定子葉片(定子的葉片);[0050]48:第2單向離合器(單向離合器)；[0051]L:軸線。【具體實施方式】
[0052]以下，基于附圖對本發明的實施方式進行說明。
[0053]第I實施方式
[0054]首先，基于圖1~圖5對本發明的第I實施方式進行說明。
[0055]如圖1所示，機動車用的變矩器T具備:與作為驅動源的發動機(未圖示)的曲軸11連接的泵輪12 ;與變速器(未圖示)的主軸13連接的渦輪14 ;配置在泵輪12和渦輪14之間的定子15 ;以及能夠將泵輪12和渦輪14結合起來的鎖止離合器16。曲軸11和主軸13在彼此的軸端對置的狀態下同軸地配置在變矩器T的軸線L上。
[0056]板狀的驅動板17通過螺栓18…固定于曲軸11的軸端，所述驅動板17的外周部通過螺栓53…固定于盤狀的變矩器罩20的外周部，所述變矩器罩20經滑動軸承19旋轉自如地支承于主軸13的軸端。
[0057]泵輪12由下述部分構成:泵殼21，其焊接于變矩器罩20的外周部；泵轂22，其焊接于泵殼21的內周部，且包圍主軸13的外周；多個泵葉片23...，它們突出設置于泵殼21的內表面；和泵芯24，其將泵葉片23…的末端之間連接起來。另外，渦輪14由下述部分構成:渦輪轂25，其與主軸13的軸端部花鍵結合；渦輪殼26，其焊接于渦輪轂25 ;多個渦輪葉片27...，它們突出設置于渦輪殼26的內表面；和渦輪芯28，其將渦輪葉片27…的末端之間連接起來。在渦輪轂25和變矩器罩20之間配置有推力軸承29。
[0058]在由泵殼21和渦輪殼26包圍的空間內填充有油，隨著泵輪12的旋轉，油在所述空間內沿箭頭所示的方向循環。
[0059]鎖止離合器16具備沿軸線L方向滑動自如地嵌合于渦輪轂25的外周部的離合器活塞30，離合器活塞30的外周部經減振彈簧31…和撐條32…與渦輪殼26連接。在離合器活塞30和變矩器罩20之間劃分出第I油室33，另外，在離合器活塞30和渦輪殼26之間劃分出第2油室34。
[0060]因此，如果對第I油室33供給油壓，則離合器活塞30在圖中向右移動，摩擦部件35離開變矩器罩20，由此，泵輪12和渦輪14以相對旋轉自如的方式分離。如果相反地對第2油室34供給油壓，則離合器活塞30在圖中向左移動，摩擦部件35與變矩器罩20抵接而使得鎖止離合器16卡合，由此，泵輪12和渦輪14結合成一體，曲軸11的旋轉直接傳遞至主軸13。
[0061]套筒37經滾針軸承36、36相對旋轉自如地嵌合于主軸13的外周，套筒37的一端部卡定于變矩器外殼38，并且，筒狀的定子支承部件39與套筒37的外周花鍵結合。因此，定子支承部件39經套筒37被變矩器外殼38約束成不能旋轉。
[0062]定子15由位于箭頭所示的油的循環方向的上游側的第I定子40和位于下游側的第2定子41構成，第1、第2定子40、41沿軸線L方向并列設置。第I定子40在多個第I定子葉片42…的徑向外端具備與渦輪芯28連接的第I定子芯43，并且在徑向內端具備經第I單向離合器44支承于定子支承部件39的第I定子轂45。第2定子41在多個第2定子葉片46…的徑向外端具備與泵芯24連接的第2定子芯47，并且在徑向內端具備經第2單向離合器48支承于定子支承部件39的第2定子轂49。
[0063]在渦輪轂25和第I定子轂45之間配置有推力軸承50，在第I定子轂45和第2定子轂49之間配置有推力軸承51，在泵轂22和第2定子轂49之間配置有推力軸承52。
[0064]于是，當與發動機的曲軸11連接的泵輪12旋轉時，從泵輪12的泵葉片23…沿箭頭方向壓出的油作用于渦輪14的渦輪葉片27...，對渦輪14提供扭矩從而使變速器的主軸13旋轉，然后，通過第1、第2定子40、41的第1、第2定子葉片42…、46…回流至泵輪12，由此將曲軸11的旋轉傳遞至主軸13。
[0065]接下來，基于圖2和圖3對第1、第2定子40、41的具體結構進行說明。[0066]第I定子40是壓鑄制成的部件，由第I定子芯43、第I定子轂45和第I定子葉片42…一體地形成。第I定子葉片42的翼型由曲率半徑較大的前緣42a、曲率半徑較小的后緣42b、以及連結前緣42a和后緣42b的腹面42c及背面42d構成。在描畫與第I定子葉片42的翼型的腹面42c和背面42d同時接觸的多個圓時，如果將該圓的直徑定義為厚度，則本實施方式的翼型的厚度在前緣42a部分變為最大，在后緣42b部分變為最小。
[0067]另一方面，對于第2定子41，通過對金屬板進行沖壓成型來分別制造第2定子芯47、第2定子轂49和第2定子葉片46…，通過焊接將它們組裝成一體。因此，由第2定子葉片46的前緣46a、后緣46b、腹面46c和背面46d構成的翼型成為具有與金屬板的板厚相等的固定的厚度的平板狀部件，其厚度t2設定得比第I定子葉片42的最小厚度tl (后緣42b部分處的厚度)小。
[0068]第2定子葉片46…的數量是第I定子葉片42…的數量的2倍，因此第2定子葉片46…的排列間距P2是第I定子葉片42…的排列間距Pl的一半。第2定子葉片46…的數量不需要是第I定子葉片42…的數量的整數倍，第2定子葉片46…的數量只要比第I定子葉片42…的數量多即可。
[0069]在第I定子葉片42和第2定子葉片46對齊時，第1、第2定子葉片42…、46…以它們的脊線平滑地連續的方式向相同方向彎曲。
[0070]接下來，對具備上述結構的本發明的實施方式的作用進行說明。
[0071]在變矩器T的速度比小的區域，從渦輪14出來的油向圖3的箭頭Al方向、即沿著第I定子40的第I定子葉片42…的脊線的方向流入定子15。在該狀態下,第I定子葉片42…產生箭頭B方向的升力從而使第I單向離合器44卡合，并且第2定子41的第2定子葉片46…產生箭頭C方向的升力從而使第2單向離合器48卡合，因此，第I定子40和第2定子41都被變矩器外殼38約束成不能旋轉。其結果是，油從定子15流出的流出方向相對于油流入定子15的流入方向發生偏向，從而能夠使油以適當的角度流入位于定子15的下游側的泵輪12。
[0072]當速度比增加時，從渦輪14出來的油從圖3的箭頭A2方向、即第I定子葉片42…的背面42d…側流入定子15，因此存在油的液流在第I定子葉片42…的腹面42(τ..側剝離的擔憂，但是，第I定子葉片42…的背面42d…被油的液流按壓，由此第I單向離合器44解除卡合，第I定子40向箭頭B'方向空轉。其結果是，第I定子葉片42…的失速得到抑制，油向沿著第2定子葉片46…的脊線的方向順暢地流入。
[0073]在該狀態下，第2定子41的第2定子葉片46…依然產生箭頭C方向的升力從而使第2單向離合器48卡合，第2定子41被變矩器外殼38約束成不能旋轉，因此，能夠使被第2定子41整流后的油以適當的角度流入位于下游側的泵輪12。
[0074]當速度比進一步增加時，從渦輪14出來的油從圖3的箭頭A3方向、即第2定子葉片46…的背面46d...側流入定子15，因此存在油的液流在第2定子葉片46…的腹面46c...側剝離的擔憂，但是，第2定子葉片46…的背面46d…被油的液流按壓，由此第2單向離合器48解除卡合，第2定子41與第I定子40 —起向箭頭C'方向空轉。其結果是，第I定子葉片42…和第2定子葉片46…的失速得到抑制，幾乎沒有受到阻力地通過定子15后的油以適當的角度流入位于下游側的泵輪12。
[0075]如上述那樣，根據本實施方式，被第1、第2單向離合器44、48支承成能夠一起空轉的第1、第2定子40、41中，第I定子40的第I定子葉片42…具備厚度較大的完結的翼型，第2定子41的第2定子葉片46…具備厚度非常小的平板狀的翼型，因此，能夠在第I定子葉片42…的后緣42b…和第2定子葉片46…的前緣46a...之間確保充分大的間隙β (參照圖3)，從而能夠防止對油的順暢的流動造成障礙。而且，由于第2定子葉片46…的厚度非常小，因此能夠將其數量設定得比第I定子葉片42…的數量多，由此能夠高效地利用第2定子41進行油的流動方向的整流。
[0076]圖4是比較圖14的(A)所示的以往的高扭矩比型的變矩器的定子01和本實施方式的定子15的性能的曲線圖。由該圖可知，根據本實施方式，能夠在所有的速度比區域確保比以往例高的扭矩比，并且，雖然在低速度比區域容量系數比以往例稍低，但是，特別在中/高速度比區域容量系數比以往例大幅增加。
[0077]圖5是比較圖14的(B)所示的以往的2級定子型的變矩器的定子01和本實施方式的定子15的性能的曲線圖。由該圖可知，根據本實施方式，能夠在所有的速度比區域確保與以往例同等的容量系數，同時，特別是在低/中速度比區域，扭矩比比以往例增加。
[0078]另外，根據本實施方式，由于將定子15分割成第I定子40和第2定子41，因此，壓鑄制成的第I定子葉片42…的翹曲變小，能夠以在通過壓鑄一體地形成第I定子40時不產生下挖(under cut)部分的方式簡化模具的結構從而削減制造成本。另外,關于第2定子41，也能夠通過沖壓成型簡單 地制造其第2定子葉片46...，因此能夠削減其制造成本。
[0079]第2實施方式
[0080]接下來，基于圖6~圖8對本發明的第2實施方式進行說明。
[0081]在第2實施方式中，第2定子41的第2定子葉片46…的形狀與第I實施方式不同，其他的結構與第I實施方式相同。
[0082]第2實施方式的第2定子葉片46…的徑向外側部分處的弦長L2比其徑向內側部分處的弦長LI大。由此，能夠更加有效地利用第2定子葉片46…進行油的整流。如果通過壓鑄來制造這樣形狀的第2定子葉片46…，則脫模比較困難，因此模具的結構復雜化，但是，通過鈑金沖壓制造，能夠容易地進行制造。
[0083]第3實施方式
[0084]接下來，基于圖9~圖13對本發明的第3實施方式進行說明。
[0085]在第I實施方式中，第I定子40的第I定子葉片42…具備厚度較大的完結的翼型，第2定子41的第2定子葉片46…具備厚度非常小的平板狀的翼型，但是，第3實施方式的該關系相反。
[0086]即，對于第I定子40，通過對金屬板進行沖壓成型來分別制造第I定子芯43、第I定子轂45和第I定子葉片42…，通過焊接將它們組裝成一體。因此，由第I定子葉片42的前緣42a、后緣42b、腹面42c和背面42d構成的翼型成為具有與金屬板的板厚相等的固定的厚度的平板狀部件。
[0087]另一方面，第2定子41是壓鑄制成的部件，由第2定子芯47、第2定子轂49和第2定子葉片46…一體地形成。第2定子葉片46的翼型由曲率半徑較大的前緣46a、曲率半徑較小的后緣46b、以及連結前緣46a和后緣46b的腹面46c及背面46d構成。在描畫與第2定子葉片46的翼型的腹面46c和背面46d同時接觸的多個圓時，如果將該圓的直徑定義為厚度，則本實施方式的翼型的厚度在前緣46a的后方部分變為最大，在后緣46b部分變為最小。并且，第I定子葉片42的厚度tl設定得比第2定子葉片46的最小厚度t2(后緣46b部分處的厚度)小。
[0088]第I定子葉片42…的數量是第2定子葉片46…的數量的2倍，因此第I定子葉片42…的排列間距Pl是第2定子葉片46…的排列間距P2的一半。第I定子葉片42…的數量不需要是第2定子葉片46…的數量的整數倍，第I定子葉片42…的數量只要比第2定子葉片46…的數量多即可。
[0089]在第I定子葉片42和第2定子葉片46對齊時，第1、第2定子葉片42…、46…以它們的脊線平滑地連續的方式向相同方向彎曲。
[0090]圖12是與第I實施方式的圖4對應的圖，并且是比較圖14的(A)所示的以往的高扭矩比型的變矩器的定子01和第3實施方式的定子15的性能的曲線圖。根據本實施方式，與第I實施方式相同，能夠在所有的速度比區域確保比以往例高的扭矩比，并且，雖然在低速度比區域容量系數比以往例稍低，但是，特別在中/高速度比區域容量系數比以往例大幅增加。
[0091]但是，在第3實施方式中，速度比大的區域處的容量系數的增加變得比第I實施方式(參照圖4)更加顯著。其理由在于，如果第I定子40在速度比大的區域空轉，則第2定子41的特性對性能產生較大的影響，但由于第3實施方式的第2定子葉片46…的排列間距P2較大，因此油的流量增加。
[0092]圖13是與第I實施方式的圖5`對應的圖，并且是比較圖14的(B)所示的以往的2級定子型的變矩器的定子01和第3實施方式的定子15的性能的曲線圖。根據本實施方式可知，與第I實施方式相同，也能夠在所有的速度比區域確保與以往例同等的容量系數，同時，特別是在低/中速度比區域，扭矩比比以往例增加。
[0093]但是，在第I實施方式(參照圖5)中，速度比大的區域處的扭矩比的增加比第3實施方式變得顯著。其理由在于，如果第I定子40在速度比大的區域空轉，則第2定子41的特性對性能產生較大的影響，但由于第I實施方式的第I定子葉片42…的排列間距P2較小，因此油的流動方向大幅偏向。
[0094]除此以外，根據該第3實施方式，也能夠通過與第I實施方式相同的作用實現相同的效果。
[0095]而且，第3實施方式的第I定子葉片42…的徑向外側部分處的弦長L2變得比其徑向內側部分處的弦長LI大。由此，能夠更加有效地利用第I定子葉片42…進行油的整流。
[0096]以上，對本發明的實施方式進行了說明，但本發明能夠在不脫離其要點的范圍內進行各種設計變更。
[0097]例如，也可以利用光造型法來制造第I定子葉片42…或第2定子葉片46...，以代替利用鈑金沖壓來進行制造。
【權利要求】
1.一種變矩器的定子結構，所述變矩器具備與驅動源連接且繞軸線(L)旋轉的泵輪(12)、與變速器的輸入軸(13)連接且繞所述軸線(L)旋轉的渦輪(14)、以及配置在所述泵輪(12)和所述渦輪(14)之間的定子(15)，所述定子(15)由位于油的循環方向的上游側的第I定子(40)和位于所述循環方向的下游側的第2定子(41)構成，所述第I定子和第2定子(40、41)經各自對應的單向離合器(44、48)支承于固定部(38)，所述變矩器的定子結構的特征在于， 所述第I定子和第2定子(40、41)中的一個定子的葉片(42、46)的數量比另一個定子的葉片(42、46)的數量多，并且所述一個定子的葉片(42、46)的厚度的最大值比所述另一個定子的葉片(42、46)的厚度的最小值小。
2.根據權利要求1所述的變矩器的定子結構，其特征在于， 所述一個定子的葉片(42、46)的徑向外端部在所述軸線(L)方向上的長度比該葉片(42、46)的徑向內端部在所述軸線(L)方向上的長度大。
3.根據權利要求1或權利要求2所述的變矩器的定子結構，其特征在于， 所述一個定子的葉片(42、46)是鈑金沖壓制成的，所述另一個定子的葉片(42、46)是壓鑄制成的。
【文檔編號】F16H41/26GK103597250SQ201280028575
【公開日】2014年2月19日 申請日期:2012年6月20日 優先權日:2011年6月24日
【發明者】尾梶智哉, 安部浩也, 三島義崇, 薄井友彥, 北島晃, 土屋智彥 申請人:本田技研工業株式會社, 株式會社豊技研