專利名稱：用于致冷壓縮機的潤滑劑的制作方法
技術領域：
本發明涉及一種可溶混于碳氟氫化合物和碳氟氯氫化合物致冷劑的潤滑制劑，以及一種在致冷壓縮機以及內部安裝有致冷壓縮機的致冷裝置中使用這種潤滑制劑的方法。更具體地說，本發明涉及一種潤滑制劑，該制劑當在較高溫度下與致冷器中的致冷劑接觸時性能退化程度較低并適于提高致冷器的可靠性，本發明還涉及一種在致冷壓縮機及內部裝有致冷壓縮機的致冷裝置中使用這種潤滑制劑的方法。
近來，為避免同溫層中的臭氧層中出現空洞，碳氟氯化合物(CFC)的使用將受到禁止。這樣的CFC包括R11(三氯-氟甲烷)、R12(二氯二氟甲烷)、R113、R114、R115等。比如，已用于致冷裝置(如電冰箱)中致冷循環中的R12就是一個要被禁止的目標。作為替代的致冷劑，分子中含有一個或多個氫原子的碳氟氯氫化合物(HCFC)(比如R22和R502-即含48.8%重量的R22及51.2%重量的R115的共沸混合制冷劑)正為人們所研究。設R12的臭氧層空洞系數為1，則R22的臭氧層空洞系數為0.05，R502的臭氧層空洞系數為0.3。將來要采用的碳氟氫(HFC)將永遠是那些分子中不含氯原子的化合物。HFC的典型的例子是R134，該化合物的臭氧層空洞系數為0，并且不易燃，其熱力學性能與R12基本相同。這樣，實際上不需要在很大程度上改變致冷裝置(如電冰箱以及減濕器)致冷壓縮機的結構即可使用R134a。不過，由于化學結構特殊，R134a(CH2FCF3)性質非常獨特，因此它不能溶混于使用R12的致冷系統中的致冷機油中，這些機油例如可以是礦物油(環烷油、石蠟油)和合成油(如烷基苯)。這樣，就出現了各種問題，其中包括當油流入致冷系統中時油的返回狀況變壞，致冷使熱換器中存油，降低了熱傳遞能力，并且在最壞的情況下，壓縮機的油量不足，由于潤滑不夠，致使滑動部分被卡住或出現異常磨損。因此，需要開發適用于致冷劑R134a的致冷機油(或針對其他一些致冷劑的一些潤滑劑)。
由于潤滑劑可溶混于R134a中，已有人提出采用聚乙二醇油(公開號為1-259093。1-259094，1-259095等的未審查的日本專利申請)和酯油(如1990年10月出版的Reito第65卷756期第47-52頁)。但聚乙二醇油有下列不足(ⅰ)吸濕性大(飽和水吸收率為10000-30000ppm，(ⅱ)電絕緣阻抗低(體積電阻率為1012Ω·cm或更低)，以及(ⅲ)氧化引起的退化很厲害。對采用其中裝有一個馬達驅動源的氣密壓縮機的情形，馬達線圈和電極的絕緣性能可能會降低，結果會帶來可靠性方面的問題。另一方面，對使用酯油的情形，雖然與聚乙二醇油相比在電氣絕緣性能和吸濕性方面可獲得一些改進(體積電阻率1012Ω·cm，飽和水吸收率1000-5000ppm)，但吸濕性仍大于礦物油和烷基苯50-100ppm的飽和水吸收率，這些礦物油和烷基苯就是R12系統中所用的致冷機械油，并且由于其分子結構，這些酯油發生水解是不可避免的。于是，當把高水含量的酯油用做致冷機械油時，酯油在致冷系統中溫度最高的壓縮機的滑動部分附近發生水解，形成有機酸，致使致冷機械油中總酸值提高，結果會發生壓縮機滑動材料的腐蝕或損壞，形成銅鍍覆層，由于形成了粘性的金屬皂化物而降低了滑動部分的運動能力(例如使軸轉動的扭矩出現異常增大)，使致冷循環中的毛細管被堵塞。這樣就大大地損害了壓縮機和致冷裝置的長期可靠性，因此需要對此做出改進。
另一方面，還提出向致冷機械油中加入環氧化合物的建議。例如，公開號為57-10694的未審查的日本專利申請中提出向礦物油或合成油中加入一種烯化氧化合物以提高CFCs的熱穩定性。在該文獻中指出，氧化苯乙烯和苯基縮水甘油醚由于毒性大并且對皮膚有極強烈刺激性因而不能使用，環氧化豆油熱穩定性很差，并且在共存于CFC致冷器時易于從油中生成渣子;而與這些化合物相反，有些特定的烯化氧化合物毒性低并能改進致冷器的熱穩定性。但在工作的例子中所用的致冷器只有R12型一種，但R12這種化合物將被禁止使用。文獻中既沒有描述如何替換致冷劑，也未提及采用烯化氧化合物會帶來什么效果。事實上，烯化氧化合物的效果不足以與R134a相比。
此外，公開號為62-292895的未審查的日本專利申請中提出了一種致冷機械油，獲取這種機械油是通過向一種多元醇酯中或多元醇酯與一種礦物油或合成油組成的混合物中加入一種帶8-18個碳原子的直鏈或側鏈飽和脂肪酸的縮水甘油酯或一種帶14-18個碳原子的直鏈不飽和脂肪酸的縮水甘油酯。這篇文獻指出，由于在某些情況下，存在對皮膚有很強的刺激，效果不好以及其他因素，加入縮水甘油醚，例如苯基縮水甘油醚、環氧化脂肪酸酯、環氧化植物油以及丙烯酸縮水甘油酯并不可取，并且加入長鏈醇縮水甘油醚(帶一個環氧基)也會令人失望地出現銅鍍覆、銅腐蝕等現象。然而，在嚴酷的高溫條件下即使使用的是一種有效的脂肪酸縮水甘和酯，也會同時出現脂肪酸縮水甘油酯水解帶來的酸性物生成反應和縮水甘油基的酸俘獲反應，結果從整體上降低了酸俘獲效果。這樣，壓縮機的金屬部分會因為未被俘獲的酸性物的腐蝕和磨損而損壞，造成脂肪酸與金屬反應的產物堵塞致冷裝置中致冷劑的通道，并由此造成由于致冷不足帶來的裝置性能降低的問題。
另外，在采用R22或R502作致冷劑并用礦物油或烷基苯作機械油這樣的致冷循環中，壓縮機的滑動部分會發生銅鍍覆，帶來壓縮機可靠性差的問題。
本發明的一個目的是提供一種潤滑制劑(一種致冷機械油制劑)，該制劑可溶混于碳氟氯氫化合物及碳氟氫化合物致冷劑(這兩類致冷劑正在替代R12致冷劑)中，有極好的熱穩定性和抗磨損性能，克服了上面提到的問題。本發明的另一個目的是提供一種在致冷壓縮機中或在其中包括了這樣的致冷壓縮機的致冷裝置中采用這樣的潤滑制劑的方法。
本發明提供了一種潤滑制劑，該制劑可溶混于碳氟氫化合物和碳氟氯氫致冷劑中，該制劑由作為基油的選自由酯油、烷基苯油和礦物油組成的一組物質當中的至少一種和一種至少帶兩個環氧基的縮水甘油醚構成。
本發明還提供了一種在致冷壓縮機中或在其中包括了這樣的致冷壓縮機的致冷裝置中采用這樣的潤滑制劑的方法。


圖1是一臺氣密旋轉致冷壓縮機主體部分的前視截面圖。
圖2是表示致冷裝置中一致冷循環的略圖。
本發明者已注意到，加入到致冷機械油中的環氧化合物由于僅帶有一個環氧基結果而未取得預期效果，由此便完成本發明。
用選自由酯油，烷基苯油和礦物油組成的一組物質中的至少一個組分作為潤滑制劑的基油。具體地說，對于酯油，最好采用由一種有機(脂肪)酸與一種多元醇的酯化反應生成的受阻酯油，以及由一種多元醇、一種多元酸和一種有機(脂肪)酸獲得的復合酯油，以上酯油可單獨使用或者采用二者的混合物。
至于縮水甘油醚化合物，所采用的皆帶有兩個或更多個環氧基。這樣的一種縮水甘油醚化合物沒有毒性，(不象苯基縮水甘油醚)，對皮膚沒有刺激性，所以操作時比較安全。
優選的縮水甘油醚化合物例如包括亞烷基二醇二環氧甘油醚和脂環族環氧化合物。
亞烷基二醇二環氧甘油醚的優選實施例用下面的結構式表示
其中R1是一個亞烷基，該基最好帶1至5個碳原子，R2是一個氫原子或一個最好帶1至5個碳原子的烷基;n是一個1至22之間的整數
(山梨醇多環氧甘油醚)在結構式(1)表示的化合物中，那些用CH2作為R1、H或CH3作為R2并用結構式(6)和(7)代表的化合物特別可取
脂環環氧化合物的優選例子為下式(3，4-環氧)環己烷羧酸(3，4-環氧)環己基甲基脂
用下面的化學式表示的內環氧化合物
下式內環環氧和縮水甘油醚化合物
下式縮水甘油酯化合物
下式hydrantoin化合物
其中R為最好帶1至5個碳原子的烷基;R3和R4分別為一個氫原子或一個最好帶1至5個碳原子的烷基。
用于本發明的縮水甘油醚化合物的特征在于分子中至少帶兩個環氧基。例如，縮水甘油醚在酸俘獲方面比只帶一個環氧基的環氧化合物(如2-乙基己基縮水甘油醚或縮水甘油基2-乙基己酸酯效果更好。
對各種環氧化合物(在潤滑制劑中占1%重量)的酸俘獲效應(即一種去除酯油水解所產生的有害酸的效應)進行了測試，結果列在表1中。
在一內徑10mm的玻璃試管中，放入5ml含有1%(重量)的待測的環氧化合物的油，其水含量為700ppm，并且同時還放入鐵，銅和鋁的金屬屑，然后將試管密封。在175℃下加熱336小時后，打開試管，測量該油樣的總酸值和金屬屑的腐蝕程度。
用測量石油產品中和值的方法(JISK2501)測量總酸值。
金屬屑的腐蝕程度是通過觀察油中腐蝕所生成的懸浮的或沉淀的產物的狀態及金屬屑的表面狀態而綜合確定的。所作的評價如下◎未腐蝕○基本上未腐蝕△輕微腐蝕×明顯腐蝕表1
注) ＊本發明所用的環氧化合物表1中的標號
從表1中明顯可見，本發明中所用的縮水甘油醚化合物能得到極好的酸去除效果，并且對皮膚沒有刺激性。
如上所述，通過向含有一種或多種酯油，烷基苯油和礦物油(單獨一種或它們的混合物)的基油中加入至少帶兩個環氧基的縮水甘油醚，酯油水解所產生的有機酸被環氧基所俘獲，因而控制了總酸值的增加，避免了對壓縮機滑動材料的腐蝕和磨損，避免了銅鍍覆現象以及金屬皂的生成，保證了壓縮機的正常工作。更具體地說，當酯油水解時，生成了有時酸和醇。當有環氧基時，環氧基打開，俘獲了有機酸。該反應機制可用下面的反應式(14)表示
對使用烷基苯油、礦物油和一種碳氟氯氫致冷劑的組合物的情形，致冷劑在嚴酷的條件下與油反應生成鹽酸，造成滑動材料的腐蝕和磨損，并出現銅鍍覆現象。在這種情況下，環氧基打開，俘獲了鹽酸，保持了壓縮機的正常性能。在使用只帶有一個環氧基的環氧化合物的情況下可以認為有這樣的效果，而當采用至少帶兩個環氧基的縮水甘油醚化合物時這種效果就要強烈得多了。
所用的至少帶兩個環氧基的縮水甘油醚化合物的量以潤滑制劑的重量計可以優選在0.05-10%(重量)之間，在0.1-1.0%(重量)之間更好。當所用量少于0.05%(重量)時，酸俘獲效果不充分，而當所用的量超過10%重量時，則易于損害作為致冷機械油的基油的功能，也就失去了實用價值。
當用丙二醇或聚丙二醇二環氧甘油醚或(3，4-環氧)-環己烷羧酸(3，4-環氧)環己基甲基酯作為帶至少兩個環氧基的縮水甘油醚化合物時，所采用的量以潤滑制劑的重量計同樣可以優選在0.05-10%(重量)之間，在0.1-1%(重量)之間更好。
在不妨礙實現本發明目的前提下，本發明的潤滑制劑可以含一種或多種抗氧化劑，耐特壓添加劑，防沫劑等物質。
對于抗氧化劑，用酚類化合物較為有效。為防止基油性質改變及變質并保持基油的耐久性，最好完全加入酚類化合物。抗氧化劑的加入量按潤滑制劑的重量計最好在0.01-5%(重量)之間。
酚類抗氧化劑的最佳實施例用結構式(8)和(9)表示
X為1至3的一個整數
X為1至3的一個整數對于致冷壓縮機和致冷裝置中所用的致冷劑，其臨界溫度最好為40℃或更高。
臨界溫度為40℃或更高的碳氟氫致冷劑的例子為二氟甲烷(R32)、五氟乙烷(R125)、1，1，2，2-四氟乙烷(R134)、1，1，1，2-四氟乙烷(R134a)、1，1，2-三氟乙烷(R143)、1，1，1-三氟乙烷(R143a)、1，1-二氟乙烷(R152a)、一氟乙烷(R161)，等等。
臨界溫度為40℃或更高的碳氟氯氫化合物致冷劑的例子為二氯一氟甲烷(R21)、一氯二氟甲烷(R22)、一氯-1，2，2，2-四氟乙烷(R124)、1-氯-1，1，2，2-四氟乙烷(R124a)、五氟乙烷(R125)、1-氯-1，1-二氟乙烷(R142b)、一氯二氟甲烷(R22)與一氯五氟乙烷(R15)的共沸混合物(R502)，等等。
在這些致冷劑中，R134、R134a、R143和R143a是較為可取的替代R12的致冷劑，因為這些致冷劑的沸點與R12的沸點接近。此外，R22和共沸混合物R502(R22與R115的混合物)的臭氧層空洞系數雖不為零，但它們今天仍在實際使用，因此，可在短期內被用來作為替代R12的有效的致冷劑。
可以單獨使用這些碳氟氫化合物和碳氟氯氫化合物，或者使用它們的混合物。
要求臨界溫度為40℃或更高，這是因為致冷裝置在冷凝器中保持40℃或更高的冷凝溫度。
該潤滑制劑被用作壓縮機(該制冷劑就在其中循環并被壓縮)中的潤滑油。至于壓縮機，可以采用旋轉式、往復式、螺旋式和渦旋式壓縮機。比如，這樣的壓縮機包括一個密封容器，該容器下部容納有致冷機油，其中安裝有一臺由轉子和定子構成的馬達、一個安裝在轉子上的轉動軸、一個通過轉動軸與馬達連接的壓縮裝置以及至少一種選自臨界溫度為40℃或更高的碳氟氫化合物和碳氟氯氫化合物的致冷劑，所述致冷機油就是以上所述的潤滑制劑。
根據本發明，即使碳氟氫化合物或碳氟氯氫化合物在相當高的溫度下使用，由于基油與致冷劑之間或基油與水之間的反應受到抑制，致冷劑壓縮機可以在足夠穩定的狀態下工作。于是，帶有這樣的致冷劑壓縮機的致冷裝置也可以穩定地工作。這樣的致冷裝置包括上面提到的壓縮機、一個冷凝器、一個膨脹組件、一個蒸發器以及若干連接這些部分并使致冷劑循環的管子。
這樣的致冷裝置可以用作家用電器，如電冰箱、減濕器、空調器，等等;可用于陳列柜和飲料貯存庫中裝備有制冷循環的致冷裝置;以及需要致冷循環的致冷裝置，如自動空調器和裝配式大型空調器。
本發明將通過以下例子來加以說明，例中所有的成分和百分比都按重量計，除非另有說明。
例1至10，比較例1至3使表2中所列的潤滑制劑都接受致冷劑熱穩定性檢驗。結果見表2。
按下式方式檢驗致冷劑的熱穩定性。在一個用耐壓玻璃制成的內徑6mm厚2mm的試管中放入0.5ml樣品油(加入了或未加入添加劑)，同時放入一些作催化劑用的鐵、銅和鋁金屬屑，然后加入0.5ml致冷劑，同時用干冰冷卻并將試管密封。試管在175℃或200℃下加熱960小時。加熱以后，觀測試管中油和致冷劑混合物的顏色，與ASTM標準色比較以評價該油與致冷劑之間化學反應進行的程度。
此外，用肉眼觀察并按5個級別來評價銅鍍覆現象(即銅沉積在鐵片的表面上)的程度，即(+)輕微的銅鍍覆到(5+)銅被鍍覆在鐵片的整個表面上。
另外，還評價了該油與致冷劑之間的化學反應所產生的沉積物的存在狀況。
從表2明顯可見以0.25%的量加入的(例1)由受阻酯油和用結構式(7)表示的丙二醇/聚丙二醇二環氧甘油醚(環氧①)組成的潤滑劑，以及以0.25%的量加入的(例2)、由受阻酯油和(3，4-環氧)-環己烷羧酸(3，4-環氧)環己基甲基酯(環氧②)組成的潤滑制劑基油顏色變化輕微，并且在存在R134a的情況下設有形成銅鍍覆層，也沒有形成沉積物。與此相反，在比較例1中的樣品不含任何添加劑，則令人討厭地形成了銅鍍層和沉積物。這樣，例1和例2中的致冷劑的穩定性得到顯著的改善。
在例3至例6中，把環氧①和環氧②加入到烷基苯油和環烷烴礦物油中，在有R22存在的條件下沒有形成銅鍍層和沉積物。這表明與比較例2和3相比，致冷劑的穩定性明顯提高。
另外，在例7至10中，將0.25%的量的用結構式(8)表示的2，6-二特丁基對甲酚(DBPC)作為抗氧劑加入后，與只加入環氧①或環氧②的情形相比，致冷劑的熱穩定性又得到了進一步的提高。結構式⑨表示酚類抗氧劑也表現出與結構式(3)的酚類化合物相同的效果(結果未列在表2中)。
對表2的說明添加劑＊環氧①＝丙二醇/聚丙二醇二環氧甘油醚(0.25%)環氧②＝3，4-環氧-環己烷羧酸(3，4-環氧)環己基甲基酯(0.25%)DBPC＝2，6-二特丁基對甲酚(0.25%)銅鍍層＊＊用肉眼分5級評價鐵片表面上的銅鍍層(+)少量銅鍍層至(5+)銅鍍覆在整個表面上。
例11至17，比較例4和5使表3中所列的潤滑制劑按下面方式接受水解試驗。
在一用耐壓玻璃制成的、內徑10mm、厚2mm的試管中，放入5ml水含量為3000ppm的樣品油，并放入一些鐵、銅和鋁金屬屑，然后加入2ml致冷劑R134a，同時用干冰冷卻并將試管密封。在150℃下加熱7至21天。加熱后，評價油與致冷劑混合物的顏色及銅鍍覆的程度。然后封住試管，按照測試石油產品中和值的方法(JIS K 2501)，測出油與致冷劑混合物的總酸值。
結果見圖3。
從表3中可明顯地看出，例11和12的總酸值明顯低于比較例4和5的總酸值。這清楚地表明酯油水解所產生的有機酸被縮水甘油醚化合物俘獲。因此，其抗水解能力因本發明而大大提高。
此外，如例14和17中所示，當加入酚類抗氧劑DBPC時，抗水解能力比僅向基油中加入環氧①或環氧②的情形又有了進一步的改善。
結構式(9)所表示的酚類抗氧劑也具有與化學式(8)的酚類化合物相同的效果(結果未列入表3中)。
例18至21，比較例6和7按照JIS K 2514法(測試潤滑油氧化穩定性的方法)對表4中所列的潤滑制劑進行氧化穩定性測試。
結果見表4。
從表4中可明顯看出，當以0.5%的量加入環氧①或環氧②時，與比較例6和7的情形相比，加熱后的總酸值僅約為18至21中總酸值的1/10或更低。
這清楚地表明，本發明的潤滑制劑還能有效地防止氧化變質。
例22圖1是一臺氣密旋轉式致冷劑壓縮機主要部分的前視剖面圖。圖2是表示帶有圖1所示的壓縮機的一種致冷裝置的致冷循環的略圖。
在圖1中，編號1表示一個機箱，該機箱為一可用作油池的密閉容器，容納有馬達部分22和壓縮機部分23。馬達22包括定子19和轉子20，轉子20固定在一轉軸4A上。轉軸4A上有一偏心部分3，在其一端的空處中有一軸腔17。定子19的線圈部分19a有一磁線圈，線圈上涂有酯酰亞胺瓷漆。定子的核心部分與線圈部分用聚對苯二甲酸乙二酯電絕緣膜隔離。用拋光法對轉軸4A的表面進行精加工。壓縮機部分23包括一個用燒結鐵制成的缸體2、一個伸入轉軸4A的偏心部分3中并沿缸體2的內側轉動的滾子7、一個用高速鋼制成的滑塊(Vane)10，該滑塊在缸體2的一個槽8中做往復運動，同時其一端與滾子7相接觸，而其另一端由彈簧9推動，以及一個主軸承5和一個副軸承6，它們用燒結鐵或鑄鐵制成，構成轉軸4A的軸承以及缸體2的側壁，并定位于缸體的兩端。
副軸承6上有一個輸出閥27并蓋有一輸送蓋板25，以構成一個消聲器28。主軸承5、缸體2和副軸承6用一個Volt箝住。油泵室12由滑塊10的后側11、缸體2的槽8、主軸承5和副軸承環繞而成的。主軸承5上有一吸入裝置14，該裝置能抽取機箱1底部所存的潤滑制劑13并能分離出其中的致冷劑送入泵室12中。副軸承6上有一個輸送口16，它能把潤滑制劑13從泵室12送至一輸油管15。輸油管15把潤滑制劑13送至轉軸4A的軸空腔17。潤滑制劑13穿過軸空腔17和一分岔孔18到所要潤滑的滑動部分。
下面解釋這樣構成的旋轉壓縮機的功能。
當壓縮機啟動并且鑄鐵制的轉軸4A旋轉時，用經過熱處理的鑄鐵制的滾子7也同時轉動。高速鋼制成的滑塊10在一端與滾子7接觸的同時被彈簧推動，在燒結鐵或鑄鐵制的缸體2的槽8中往復運動。從一致冷劑吸入口(圖1中未示出)流入的致冷劑經壓縮從一輸送管29經一致冷劑輸送出口24流出壓縮機。定子19的線圈部分19a和電絕緣膜(圖1中未示出)浸在溶有致冷劑的潤滑制劑中或暴露于噴霧形成的環境中。
當用例1-6，11-13和18-21中所示的潤滑制劑作為致冷機油使壓縮機工作時，即使在嚴酷的條件下壓縮機也能長時間地高度可靠地工作，而不會損壞壓縮機的滑動部分，例如不會使軸承腐蝕和卡住，不會使電系統中的絕緣失效，而且由于具有極好的熱穩定性，也不會損害潤滑制劑的耐熱性能和抗氧化變質的性能。
圖2是致冷裝置中致冷系統的略圖。在圖中，標號40表示壓縮機，標號41表示冷凝器，標號45表示干燥器，標號42表示膨脹裝置，標號43表示蒸發器。如例21所示，致冷劑壓縮機40中灌以例1-21中所用的潤滑制劑。低溫低壓下的致冷劑氣體被壓縮，變成高溫高壓的致冷劑氣體被排出送至冷凝器41。到達冷凝器41的致冷劑氣體變成高溫高壓的致冷劑液體，同時把熱量釋放到大氣中，然后在干燥器45中除去水。接下去致冷劑液體被送至膨脹裝置42(例如一膨脹閥或一毛細管)。穿過膨脹裝置的高溫高壓致冷劑液體由于擠壓效應而變成低溫低壓的濕蒸氣并被送到蒸發器43。蒸發器43中的致冷劑從環境中吸收熱量以便蒸發。低溫低壓的致冷劑氣體從蒸發器43中被排出并被吸進壓縮機40。同樣的循環過程在致冷裝置中反復進行。
當把上述的致冷循環應用在家用致冷機上時，圖1中所示的致冷劑壓縮機40的性能顯示出在該致冷循環中油從蒸發器到致冷劑壓縮機40的回流性能很好，結果實現了致冷器長期可靠、經久耐用。對該致冷循環的壽命測試獲得了令人滿意的結果。
壽命測試的條件如下馬達線圈溫度125℃壓縮機的出口壓力13kg/cm2G致冷循環中的毛細管內徑0.65mm致冷劑R134a環境溫度40℃潤滑制劑例7或9本測試相當于致冷器實際工作10年。
結果工作90天沒有發現變化。
與此相反，當不向潤滑制劑中加入縮水甘油醚化合物時，在毛細管中出現金屬皂沉積，堵塞了通道。
如上所述，本發明的潤滑制劑與碳氟氫和碳氟氯氫致冷劑聯合使用，顯示出極好的熱穩定性、抗水解和抗氧化變質的性能。于是，這樣的潤滑制劑對維持壓縮機長期工作有顯著的效果。因此，通過把充有本發明的潤滑制劑的致冷劑壓縮機裝入致冷裝置，可以使致冷裝置不使用R12而又具有很高的可靠性。
權利要求
1.一種可溶混于碳氟氫化合物和碳氟氯氫化合物致冷劑的潤滑制劑，包括作為基油的、選自由酯油、烷基苯油和礦物油組成的一組材料中的至少一種，以及一種至少帶有兩個環氧基的縮水甘油醚化合物。
2.一種如權利要求1所述的潤滑制劑，其特征在于還進一步包括一種酚類抗氧劑。
3.一種如權利要求1所述的潤滑制劑，其特征在于所述縮水甘油醚化合物的含量按該制劑的重量計在0.05%-10%之間。
4.一種如權利要求1所述的潤滑制劑，其特征在于所述縮水甘油醚化合物的含量0.05%-10%之間，并且所述酚類抗氧劑的含量在0.01%-5%之間，以上含量均按該制劑的重量計。
5.一種如權利要求1所述的潤滑制劑，其特征在于所述縮水甘油醚化合物是選自由亞烷基二醇二環氧甘油醚和脂環環氧化合物組成的一組中的至少一種。
6.一種如權利要求5所述的潤滑制劑，其特征在于所述亞烷基二醇二環氧甘油醚是選自由下列結構式的化合物組成的一組中的至少一種
其中R1為一亞烷基;R2為一氫原子或一烷基，n為1至22的一個整數，一種結構式如下的化合物
一種結構式如下的化合物
以及一種結構式如下的化合物
7.一種如權利要求5所述的潤滑制劑，其特征在于所述脂環環氧化合物是一種用下面的結構式表示的化合物
8.一種如權利要求6所述的潤滑制劑，其特征在于結構式(1)的化合物是選自由下列結構式表示的化合物所組成的一組當中的至少一種
其中n為1至22的一個整數，以及下面結構式表示的化合物
其中n為1至20的一個整數。
9.一種如權利要求2所述的潤滑制劑，其特征在于所述酚類抗氧劑是選自由下列結構式表示的化合物所組成的一組當中的至少一種
其中X為1至3的一個整數，以及下面的結構式表示的化合物
其中X為1至3的一個整數。
10.一種在一致冷劑壓縮機中使用權利要求1的潤滑制劑的方法，所述制冷劑壓縮機包括一個在底部容納有該潤滑制劑、并在其中裝有一個馬達的密閉容器，所述馬達由轉子和定子構成;還裝有一個固定在所述轉子上的轉軸;一個經所述轉軸與所述馬達相連的壓縮裝置，以及至少一種選自臨界溫度為40℃或更高的碳氟氫化合物和碳氟氯氫化合物的致冷劑。
11.一種在一致冷裝置中使用權利要求1的潤滑制劑的方法，所述致冷包括一個壓縮機、一個冷凝器、一個膨脹裝置、一個蒸發器和一些連接這些部分并使一種致冷劑在它們之間循環的管子。
全文摘要
一種潤滑制劑，由作為基油的一種或多種酯油、烷基苯油和礦物油以及一種至少帶有兩個環氧基的縮水甘油醚化合物組成。該潤滑制劑可溶混于一些用來替代致冷劑R
文檔編號F04C29/02GK1067261SQ9210421
公開日1992年12月23日 申請日期1992年4月30日 優先權日1991年4月30日
發明者福田克美, 飯董, 中禮司, 畠裕章, 權守仁彥, 本間吉治 申請人:株式會社日立制作所