：
[0026] (2)爐膛輻射傳熱關系式：
[0027] (3)聯立本步驟中的關系式⑴和（2)，則水冷壁熱有效系數：
(式中
為求解方便所設參數，無實際意義）
[0028] 其中，f為爐膛黑度（假想黑度）；Φ為水冷壁熱有效系數；xn為爐膛火焰最高 溫度位置的相對高度，近似取等于燃燒器布置的相對高度；σ c為玻爾茲曼常數，通常取 5. 67Χ 10 nkWAm2 · Κ4)私為計算燃燒量，kg/s ;，為保熱系數；Hf為水冷壁的吸熱表面積， m2; %為爐內煙氣在理論燃燒溫度至爐膛出口溫度區間內的平均熱容，kX/(kg · K)。
[0029] 步驟3 :計算爐膛出口直接輻射，根據煙溫測點列出部分涉及計算的對流受熱面 熱平衡方程，進行爐膛出口煙溫的逆煙氣流程推算：
[0030] (1)爐膛出口直接輻射
[0031] (2)通常電站鍋爐煙道中低溫對流受熱面的煙溫是布置測點的，但是靠近爐膛出 口的部分高溫對流受熱面未布置煙溫測點，從最靠近爐膛出口的可測得煙溫處，逆煙氣流 動方向列出涉及計算的高溫對流受熱面的熱平衡方程；
[0032] 工質側
[0033] 煙氣側：
[0034] (上式中AQi為變負荷（負荷變化速率過快）下對流受熱面總蓄熱量：
，此蓄熱量只在負荷變化大于2% /min~3% /min時 考慮，穩定負荷或負荷變化較慢時總蓄熱量為零）
[0035] (3)通過聯立部分未知煙溫的對流受熱面的工質及煙氣側方程，則可推算出爐膛 出口煙氣焓If"，通過煙氣焓溫表利用插值法求出另一個爐膛出口煙氣溫度（Tf" )2;
[0036] 其中，下標i代表涉及計算的對流受熱面；Qf為爐膛出口直接輻射量，kj/kg ; Φ p,f為爐膛出口對流受熱面獲取爐膛直接輻射熱有效系數，其實就是爐膛出口處的局部熱有效 系數，通常用爐膛水冷壁整體熱有效系數Φ乘以一個0. 8~0. 9系數；Ff為爐膛出口煙窗 截面積，m2; Δ Q i為對流受熱面總蓄熱量，kj/kg ; Δ Q gi、Δ Qy分別為對流受熱面工質和金屬 側蓄熱量，kj/kg ;Με1、Μμ分別為對流受熱面工質和金屬質量，kg ;c gl、Cjl分別為對流受熱面 工質和金屬比熱，kj/kg · °C ;tgl為對流受熱面工質溫度，°C ;x i為對流受熱面接收爐膛出 口直接輻射的份額，可根據鍋爐設計書得知，純對流受熱面^取0 ;D i為對流受熱面工質流 量，kg/s %為計算燃燒量，kg/s ;h /、V'分別為對流受熱面進出口工質焓，kj/kg ;Qdl為 對流受熱面對流吸熱量，kj/kg j為保熱系數；If"為爐膛出口煙氣焓，kj/kg山為最靠近 爐膛出口的可測得煙氣焓，kj/kg ; △ a i為受熱面漏風系數；I ,為漏入空氣焓，kj/kg ;
[0037] 步驟4:根據校核式|Tf" _(Tf" )2| < 1校核假設爐膛出口煙溫Tf"，如滿足校 核式則輸出爐膛出口煙溫Tf"及水冷壁熱有效系數Φ ;如不滿足校核式則假設錯誤重復步 驟2到步驟4。
[0038] 計算輸出的步驟中涉及到假設迭代，所有計算過程通過電腦編程實現，最后將輸 出的爐膛出口煙溫和水冷壁熱有效系數按時間分布作成曲線圖，運行人員可根據曲線變化 綜合判斷，從而進行爐膛吹灰及減溫水操作。
【附圖說明】
[0039] 圖1為本發明流程圖，
[0040] 圖2為本發明的計算步驟流程圖，
[0041] 圖3為爐膛出口對流受熱面煙溫分布圖，
[0042] 圖4為爐膛出口煙溫及水冷壁熱有效系數與24h負荷對照圖，其中：圖4(a)是機 組負荷圖；圖4(b)是爐膛出口煙溫圖；圖4(c)是水冷壁熱有效系數圖。
【具體實施方式】
[0043] 下面根據本發明方法，選取一臺鍋爐做實例計算，從而進一步說明本發明的具體 實施方式。
[0044] 實例計算選取的鍋爐為某600MW超臨界直流鍋爐，鍋爐型號為HG-1956/25. 4-YM5 型，是一次中間再熱、超臨界壓力變壓運行帶內置式再循環栗啟動系統的直流鍋爐。此鍋爐 采用Π 型布置，單爐膛、平衡通風、固態排渣、旋流燃燒器采用前后墻布置、對沖燃燒。鍋爐 以最大連續出力工況（BMCR)為設計參數，能長期帶額定負荷（BRL)，主要設計參數為表1。
[0045] 表1鍋爐主要設計參數
[0047] 數據采集部分包括入爐煤質數據、鍋爐各受熱面結構參數和鍋爐能夠測量的實時 運行參數。其中入爐煤質為摻混煤，配比通過不同磨煤機給煤量計算，煤質數據通過工業及 元素分析獲得；此600MW鍋爐最靠近爐膛出口的可測得煙溫處為高溫過熱器出口，而屏式 過熱器和高溫過熱器處的煙溫均未知（見圖3, ?\為屏過出口煙溫，1~2為高過出口煙溫）， 因此涉及爐膛出口煙溫軟測量計算的受熱面為爐膛、屏式過熱器和高溫過熱器，這三者的 結構參數如表2 ;鍋爐實時運行參數通過電廠DCS系統采集，主要數據包括鍋爐燃煤量、一 次風占總風量比例、二次風占總風量比例、一次風進出口風溫、二次風進出口風溫、屏過及 高過工質流量、屏過及高過進出口工質壓力、屏過及高過進出口工質溫度、高過出口煙氣溫 度。（此鍋爐缺少一二次風量比例，可用鍋爐設計值代替）。
[0048] 表2涉及計算受熱面結構參數
[0049] (a)爐膛
[0050]
[0051] (b)屏過和高過
[0053] 計算輸出部分具體有以下步驟：
[0054] 步驟1 :計算燃料帶入爐內的有效熱量、理論燃燒溫度，輻射吸收減弱系數和火焰 綜合黑度，為爐膛輻射傳熱計算作準備（涉及的煙氣和空氣焓溫表通過煤質分析獲得，此 為熱力計算常識，不再贅述）：
[0055] (1)理論冷風焓
[0056] 理論熱風焓
（此處的空氣焓均由測點空氣溫
[0057] 度根據空氣焓溫表查取）；
[0058] 進入爐內空氣熱量
[0059] 燃料帶入爐內有效熱量

[0060] (2)爐內有效熱量虛即為理論燃燒溫度Tth對應焓值，在獲得Of后通過煙氣焓溫 表利用插值法查取Tth;
[0061] (3)煙氣中灰分顆粒的質量濃度
[0062] 煙氣中焦炭顆粒的容積濃度：
[0063] 三原子氣體減弱系數
>· ?灰分減弱系數：
;焦炭顆粒減弱系數
[0064] 輻射吸收減弱系數
[0065] (4)爐膛實際火焰黑度
[0066] 爐膛火焰綜合黑度：
[0067] 步驟2 :假設爐膛出Π 徹源"講桿怕瞠佑執社管·求出水冷壁熱有效系數φ :
[0068] (1)爐膛假想黑度：
[0069] (2)爐膛輻射傳熱關系式
[0070] (3)聯立本步驟中的關系式⑴和（2)，則水冷壁熱有效系數：
(式中
為求解方便所設參數，無實際意義）
[0071] 步驟3 :計算爐膛出口直接輻射，根據煙溫測點列出部分涉及計算的對流受熱面 熱平衡方程，進行爐膛出口煙溫的逆煙氣流程推算：
[0072] (1)爐膛出口直接輻射
[0073] (2)由圖2可知，爐膛出口屏式過熱器和高溫過熱器煙溫未知，列出此兩個受熱面 熱平衡方程：
[0074] 工質側：
（屏式過熱器）
(高溫過熱器）
[0076] 煙氣側：
[0077] 變負荷（負荷變化速率過快）下總蓄熱量（此蓄熱量只在負荷變化大于2% / min~3% /min時考慮，穩定負荷或負荷變化較慢時總蓄熱量為零）：
[0078] 屏式過熱器：
[0079] 高溫過熱器
[0080] (3)通過聯