擱擋±墻21的外側面并埋入到基坑外圍的巖±11 內，通過±釘24將豎向鋼管骨肋22拉結固定于基坑外圍的巖±11上，增強了豎向鋼管骨肋 22的剛度和強度，為磚擱擋±墻11的可靠性提供了保障。回填±25填實于磚擱擋±墻21和 基坑外圍巖±11所形成的內壁之間。豎向鋼管骨肋22通過地錯鋼管26與地面固定連接，豎 向鋼管骨肋22的頂部設有拉結結構27,通過拉結結構27進一步地增強了豎向鋼管骨肋22的 結構穩定性，進而保證了磚擱擋±墻21的可靠性。
[0040] 地錯鋼管26對應豎向鋼管骨肋22的位置埋設在地面下，并于地面上露出連接端， 地錯鋼管26與豎向鋼管骨肋22的底部焊接連接，且通過豎向鋼管骨肋22內灌注的砂漿將豎 向鋼管骨肋22和地錯鋼管26之間連接在一起。
[0041] 基坑外圍的巖±11內對應±釘24的位置開設有鉆孔，±釘24的一端插設在鉆孔 內，并通過灌注在鉆孔內的砂漿將±釘24的一端錯固在基坑外圍的巖±11內，該±釘24的 另一端與對應的豎向鋼管骨肋22焊接固定。豎向鋼管骨肋22通過高度上間隔設置的±釘24 拉結固定于基坑外圍的巖±11上，豎向鋼管骨肋22底部通過地錯鋼管26穩固地立設在地面 上，上述結構的設置使得豎向鋼管骨肋22能夠很好的抵消回填±25對磚擱擋±墻21的壓 力，為磚擱擋±墻21提供可靠的支撐，確保了磚擱擋±墻21的結構穩定性和可靠性。
[0042] 拉結結構27設于豎向鋼管骨肋22的頂部，該拉結結構包括對應豎向鋼管骨肋22埋 設在基坑外圍的巖±11內的錯固鋼管271和拉結鋼筋272,拉結鋼筋272-端與豎向鋼管骨 肋22的頂部連接，另一端與錯固鋼管271連接。在磚擱擋±墻21、回填±25和基坑外圍的巖 ±11頂面誘筑有墊層12,拉結鋼筋272錯固在墊層12內，豎向鋼管骨22的頂部也凸伸出磚擱 擋±墻21的頂面并錯固在墊層12內，在豎向鋼管骨肋22凸伸出磚擱擋±墻21的部分連接有 橫向鋼管骨肋23,該連接在豎向鋼管骨肋22頂部的橫向鋼管骨肋23也錯固在墊層12內。通 過拉結結構27進一步地增強了豎向鋼管骨肋22的穩固性。
[0043] 本發明的豎向鋼管骨肋22采用雙鋼管結構。
[0044] 在基坑的坑底誘筑有墊層13,磚擱擋±墻21立設于墊層13之上，而地錯鋼管26則 穿設墊層13錯入地下。
[0045] 磚擱擋±墻21的墻厚約為370mm，豎向鋼管骨肋22和橫向鋼管骨肋23采用Q235級 O 48 X 3.5的鋼管，砂漿采用M30的砂漿，±釘24的設置位置為距豎向鋼管骨肋22底部開始 11 OOmm、1400mm、1700設置。
[0046] 下面對本發明鋼管骨肋的擋±墻結構的強度進行驗算。
[0047] 計算鋼管骨肋磚擱擋±墻的抗彎及抗剪，由于鋼管骨肋約束，磚擱擋±墻按照Im 寬簡支梁進行驗算，驗算擋±墻的抗拉強度。回填±按照非粘性±(砂卵石)考慮。±壓力按 照朗肯±壓力理論進行計算，回填±按照砂卵石物理力學性質指標丫 =22kN/m3，C = 0k化， (6=380計算。1/3高出橫肋相當圈梁，計算上部2/3高磚擱擋±墻的抗彎及抗剪，
[004引 Pa-單位長度墻體總主動±壓力，=7.56化N/m;
[0049] Ka-為主動±壓力系數，無粘性± ,=0.238;
[(K)加]H-擋上墻墻高，取最上部一道計算高度為1.7m。
[0化1] Mmax =化.H=2.8 化 N.m，底部剪力 V = 5.04kN。
[0052] 3 7 0mm磚墻，采用MU10頁巖實屯、磚，M10水泥砂漿擱筑。擱體彎曲抗拉設計值為 0.17MPa，抗剪設計值0.17MPa。W=bh2/6 = 1000 X 3702/6 = 22.82 X 106mm3。
[0053] 對于受彎構件，抗彎承載力：
[0化4] M<fmW=0.17X22.82X106 = 3.88kN.m>2.8化N.m，滿足要求。
[0055]對于受彎構件，抗剪承載力：
[0化6] V < fvbz = 0.17 X 1000 X X 370 = 41.93kN>5.04kN，滿足要求。
[0057]計算豎向鋼管骨肋，豎向鋼管骨肋承受間距為a范圍內的±壓力，按照朗肯±壓力 理論進行受力計算。
[005引采用雙鋼管豎肋按照=跨連續梁進行計算，取豎向鋼管骨肋的間距為a = l.5m。 [0化9] 倒S角最大處荷載:qmax= =32.98kN。
[0060] 最大彎矩值:Mmax = 3.8kN.m，支座最大反力:Fmax = 33.7化N。
[0061 ] 根據O 48 X 3.5鋼管內注M30砂漿，鋼管混凝±極限抗彎承載力：=1.916 X 2 X 10857X96.8 = 4.03kN.m>Mmax = 3.8kN.m，滿足要求。
[0062] ±釘的計算，根據豎向鋼管骨肋計算±釘拉結力為，第一排±釘單根設計值為 20.15kN，第二排±釘單根設計值為33.75kN。
[0063] 單根±釘極限抗拔承載力按照下式計算：
[0064] Rkj = Jidj Sqsk, ili
[0065] dj-第^'層±釘的錯固體直徑(m)，對成孔注漿±釘，按成孔直徑計算，對打入鋼管 ±釘，按鋼管直徑計算。取直徑為1 OOmm。
[0066] qsk，i-第^'層±釘與第i±層的極限粘結強度標準值（kPa)，中風化泥巖，取 ISOkPa；
[0067] Ii-第^'層±釘滑動面W外的部分在第i±層中的長度(m)，直線滑動面與水平面的 夾角取。取=60〇，=40〇。
[0068] 通過計算第一排±釘滑動面內長度0.655m，第二排±釘滑動面內長度0.288m。
[0069] 第一排±釘滑動面 W外部分長度:20.15 = 3.14 X 0.1 X 150 X 1 i，1 i = 0.43m。設計 長度：1.4X11+0.655 = 1.26m，取 1.3m。
[0070] 第二排±釘滑動面 W外部分長度:33.75 = 3.14 X 0.1 X 150 X 1 i，1 i = 0.72m。設計 長度：1.4X11+0.288 = 1.3m，取 1.3m。
[0071] ±釘鋼筋計算：
[0072] ±釘鋼筋的直徑(1，按±釘受拉屈服條件計算
[0074] 其中d--±釘鋼筋的直徑
[0075] fyk-鋼筋抗拉標準值，選用S級鋼。
[0076] 經計算鋼筋直徑d = 10mm，取鋼筋直徑20mm。
[0077] 頂部的拉結結構計算，
[0078] 根據豎向鋼管骨肋計算最上部結力為2.25kN，按照受拉屈服強度驗算，鋼筋選用 一級鋼，經計算鋼筋直徑為d = 3mm，為保證一定的剛度和操作性選用直徑IOmm鋼筋。
[0079] 本發明鋼管骨肋的擋±墻結構的有益效果為：
[0080] 通過計算對比分析，鋼管骨肋磚擱擋墻作為臨時擋墻，結構可靠、節約工期、有較 高的成本效益。在有特殊要求，例如局部地下室有高差部位，外墻采用單面支模時使用，可 W達到上下的整體連續性，保證施工上下的同時穿插，利于施工組織，并發揮經濟效益。 [0081 ]下面對本發明鋼管骨肋的擋±墻的施工方法進行說明。
[0082] 本發明鋼管骨肋的擋±墻的施工方法包括，結合圖1至圖3所示，施工磚擱擋±墻 21，該磚擱擋±墻21設于基坑內的邊緣處，在磚擱擋±墻21內靠近內側面處沿著磚擱擋± 墻21的走向間隔設置豎向鋼管骨肋22,該豎向