一種新型組合工藝處理工業廢水的方法
【專利摘要】本發明提供了一種新型組合工藝處理工業廢水的方法，包括調節池、改進型芬頓流化床、脫氣中和池、混凝沉淀池、厭氧膨脹顆粒床和ICEAS反應器；各單元經水管依次連接，對工業廢水進行處理。本發明工藝優化，路線清晰簡潔；整體COD去除率≥95％，有機特征污染物的去除率≥95％，運行管理方便，工藝穩定，投資運行費用低。
【專利說明】
-種新型組合工藝處理工業廢水的方法
技術領域
[0001 ]本發明設及一種廢水處理方法，具體設及工業廢水處理的工藝方法，屬于廢水處 理技術領域。
【背景技術】
[0002] 工業廢水，具有水量水質變化大、可生化性差、難W降解的特征W及污染物復雜多 樣等特點，一般根據實際廢水的水質采取適當的預處理方法，如絮凝、微電解、吸附、光催化 等工藝，破壞廢水中難降解有機物、改善廢水的可生化性，再聯用生物方法，如ABR、SBR、A/0 工藝等，對工業廢水進行處理。目前國內外對處理工業廢水工藝的研究也趨向于采用多種 方法的組合工藝。
[0003] 從現有的專利資料來看，中國專利"好氧-厭氧微生物反復禪合處理污水新工藝 (CN200310121766.7)"雖然效果很好，但在一定程度上會提高裝置的成本，且好氧-厭氧反 復禪合不利于微生物的絕對厭氧環境，生物處理效率不高。專利"一種折流板反應器及其處 理污水的方法（C N 2 0 0 6 1 0 0 1 2 0 7 0 V'和專利"一體式高濃度有機廢水處理裝置 (CN200310100513.1)"設及厭氧過程和好氧過程的多次禪合，增加了設備的復雜程度和運 行管理的難度，而且沒有高級氧化過程。
[0004] 目前，現有的工業廢水的處理工藝存在處理成本高，難降解有機污染物去除效率 不高，工藝運行不穩定，處理效果不理想，不能滿足環保要求等問題。

【發明內容】

[0005] 發明目的：本發明的目的是為了解決現有技術的不足，提供一種工藝流程優化合 理、難降解有機污染物處理效率高、處理效果穩定且經濟合理的工業廢水處理的工藝方法。
[0006] 技術方案:為了實現本發明的目的，本發明采用的技術方案為:一種新型組合工藝 處理工業廢水的方法，是聯合使用改進型芬頓流化床（IFBR)、厭氧膨脹顆粒床(EGSB)和 ICEAS反應器對工業廢水進行處理;組合工藝包括調節池、改進型芬頓流化床、脫氣中和池、 混凝沉淀池、厭氧膨脹顆粒床和ICEAS反應器，經水管依次連接。
[0007] 該組合工藝處理工業廢水的方法包括W下操作步驟： (1) 工業廢水經預處理后，進入調節池； (2) 經調節后廢水由進水累輸送入改進型芬頓流化床，通過加藥系統向改進型芬頓流 化床中分別加入也S〇4溶液、FeS〇4溶液和也化溶液，通過回流累將部分出水回流進改進型芬 頓流化床內，使芬頓流化床內呈現流化態； 改進型芬頓流化床的反應塔為圓筒形，Ξ塊篩板把氧化塔自下而上分為進水布水區、 芬頓氧化區、鐵碳反應區和出水區；芬頓氧化區加有填料A，鐵碳反應區加有填料B;循環裝 置連接了出水區和氧化塔的兩處進水口；通過芬頓氧化區的芬頓反應和鐵碳反應區的微電 解反應，去除廢水中部分COD及大部分的難降解有機污染物； (3 )改進型芬頓流化床出水進入脫氣中和池，通過攬拌脫去少量氣體，加入化0H溶液， 調節廢水的抑值； (4) 脫氣中和池出水進入混凝沉淀池，通過混凝劑加藥系統加入混凝劑，并控制攬拌速 度形成大的絮體;再進入沉淀部分，形成的大的絮體在沉淀區中實現沉淀分離，沉淀污泥經 污泥處理系統處理； (5) 混凝沉淀池出水經累注入厭氧膨脹顆粒床，厭氧膨脹顆粒床反應器(EGSB)主體為 氧化塔，分為進水布水系統、反應區（厭氧顆粒污泥床層）、Ξ相分離區、出水系統、回流系統 和污泥區;EGSB主要依靠顆粒污泥來處理廢水，廢水由底部的布水器進入反應器，通過富含 厭氧菌的污泥區，在厭氧菌的作用下，COD及難降解有機污染物得W大量去除，同時產生大 量沼氣，在反應器的頂部通過Ξ相分離器的作用，氣體和出水分別排出，污泥則沉降回污泥 區；污泥床區顆粒污泥由厭氧污泥馴化而來； (6) 厭氧膨脹顆粒床出水進入ICEAS反應器，反應器沿池長方向設計為兩部分，前部為 生物選擇區也稱預反應區，后部為主反應區；主反應區的曝氣、沉淀、排水、閑置等過程周期 循環運行;預反應區設置微曝氣裝置，主反應區后部安裝可升降排水的謹水器；同時實現連 續進水，間斷排水； (7) ICEAS反應器處理后的廢水達標排放。
[000引進一步地，調節池的下部設有微孔曝氣裝置，調節廢水的水質水量;經調節后的工 業廢水水質指標:COD為5000~6000 mg/L、SS為150~300mg/L，氯苯類為60~80 mg/L。
[0009] 進一步地，改進型芬頓流化床的填料A采用石英砂，石英砂的粒徑在0.5~1.5 mm， 鐵碳反應區設置的填料B，采用活性炭纖維拉;先采用液相還原法在活性炭纖維拉上負載零 價納米鐵，再裝填入鐵碳反應區；活性炭纖維拉，呈網狀交叉置于上層篩板與中間篩板之 間。
[0010] 進一步地，改進型芬頓流化床的出水區連接循環裝置，分兩根進水管分別送入芬 頓氧化區下部和鐵碳反應區下部的兩處進水口，回流水量分別為化和化，化與化之比WmVd 計比值為8:1-10:1。
[001。 進一步地，改進型芬頓流化床處理過程中，此02與CODWmg/L計比值為2~4:1，此化 與Fe2+的摩爾比為3~5:1，廢水在芬頓氧化區的平均停留時間控制在0.5~1.5小時，廢水在 鐵碳反應區的平均停留時間控制在15~45分鐘，通過加藥系統和在線P的十調節芬頓流化床 中廢水的抑值，使其維持在3.0~4.0之間。
[0012] 進一步地，厭氧膨脹顆粒床的氧化塔高徑比為3~5,在運行中維持上升流速6~12 m/h使顆粒污泥處于懸浮狀態;設計容積負荷為8~15 kgC0D/(m3 · d)。
[0013] 進一步地，ICEAS反應器，其主反應區的曝氣、沉淀、排水、閑置等過程循環周期為4 小時，曝氣、沉淀、排水、閑置的時間分配分別為120分鐘、60分鐘、40分鐘、20分鐘;反應器運 行污泥負荷為0.15~0.35 1^(：00/化邑]\此55*(1)。
[0014] 基本原理簡述如下。
[001引 1、改進型芬頓流化床（IF服)工作原理 (1)廢水進入改進型芬頓流化床的芬頓氧化區，同時通過加藥系統向芬頓流化床中分 別加入出S化溶液、FeS化溶液和出化溶液，通過回流累將出水部分地回流進芬頓流化床內，使 芬頓流化床內呈現流化態，通過芬頓反應去除廢水的部分COD和大部分的難降解的有機污 染物（即難W生物降解的有機污染物，又稱特征污染物或特征有機污染物）；調節回流流量， 控制填料膨脹的高度不超過中間的篩板。
[0016] 芬頓流化床法的原理:利用載體作為結晶核種，待處理的廢水及添加藥劑是由芬 頓流化床底部進入并向上流動。外接有出水回流管路，用W調整進流水過飽和度及達到載 體上流速度使載體表面形成穩態結晶體，當晶體粒徑達2.5 mm~3 mm后，排出槽外進行回收 再利用。芬頓流化床法利用流化床的模式使化nton法所產生的Ξ價鐵大部份得W結晶或沉 淀，披覆在流體床的載體表面上，是一項結合了同相化學氧化(Fenton法）、異相化學氧化 (出化/FeOOH)、流化床結晶等功能的新技術。運項技術將傳統的Fenton氧化法作了大幅度的 改良，如此可減少采用傳統Fenton法而產生大量的化學污泥，同時在載體表面形成的鐵氧 化物具有異相催化的效果，而流化床的模式亦促進了化學氧化反應及傳質效率，使COD去除 率提升。其反應后的出流水經抑值調整后會產生含鐵污泥。含鐵污泥比傳統芬頓氧化減少 70%，也減少出化用藥的浪費，同時可利用雙氧水加藥量調整，調整COD去除量，實現有效控制 廢水的COD的降低，是廢水處理達標排放的保障。同時芬頓法作為高級氧化的一種，本發明 主要利用芬頓法來除廢水的大部分的難W生物降解的有機污染物，高效地使得難降解有機 污染物斷鏈、開環、分解成小分子有機物，提高廢水的可生化性，易于在后續的生物處理單 元進行進一步處理。
[0017] (2)廢水經中間的篩板進入改進型芬頓流化床的鐵碳反應區，在鐵碳微電解條件 下，催化氧化廢水中難降解有機污染物。微電解技術是目前處理高濃度有機廢水的一種理 想工藝。它是在不通電的情況下，利用填充在廢水中的微電解材料自身產生的電位差對廢 水進行電解處理，W達到降解有機污染物的目的。中間的篩板起到承托鐵碳反應區填料和 整流的作用。改進型芬頓流化床主要是利用活性碳纖維與負載的零價納米鐵，形成微電解 的鐵碳電池。利用填充在廢水中的微電解材料自身產生的電位差對廢水進行電解處理，催 化降解廢水中的有機物質。活性炭纖維拉，在負載的零價納米鐵消耗掉之后，將纖維拉取 出，用液相還原法再生，再循環使用。
[0018] 2、厭氧膨脹顆粒床反應器(EGSB)工作原理 厭氧膨脹顆粒床反應器(EGSB)厭氧反應過程與其他厭氧生物處理工藝一樣，包括水 解，酸化，產乙酸和產甲燒等。污水中的大部分有機污染物在此間經過厭氧發酵降解為甲燒 和二氧化碳。運個厭氧過程是嚴格意義上的絕對厭氧過程，生物作用過程沒有氧氣參與，培 養的厭氧菌占優勢。厭氧菌形成顆粒污泥對廢水中COD和難降解的有機污染物起主要去除 作用，且去除效率高。厭氧膨脹顆粒床反應器(EGSB)主體為反應塔，可W分為進水布水系 統、反應區（厭氧顆粒污泥床層）、Ξ相分離區、出水系統和回流系統。EGSB主要依靠顆粒污 泥來處理廢水，當前屬于較先進的厭氧法。廢水由底部的布水器進入反應器，通過富含厭氧 菌的污泥區，在厭氧菌的作用下，COD及難降解有機污染物得W大量去除，同時產生大量沼 氣，在反應器的頂部通過Ξ相分離器的作用，氣體和出水分別排出，污泥則沉降回污泥區。 它通過在運行中維持較高的上升流速(6~12 m/ h)，使顆粒污泥處于懸浮狀態，同時也可 W采用較高的反應器或采用出水回流W獲得高的攬拌強度，從而保證了進水與污泥顆粒的 充分接觸，促進有機物的快速降解。EGSB反應器設有專口的出水回流系統。EGSB反應器一般 為圓柱狀塔形，特點是具有很大的高徑比，一般可達3~5,生產裝置反應器的高度可達15~20 m。運行穩定的厭氧反應器采用的是厭氧顆粒污泥，污泥的沉降速度大于污水的上升速度。
[0019] EGSB負荷能力很大，適用于工業生產中產生的高濃度有機廢水，例如化工廢水的 處理。與其他厭氧生物反應器相比，EGSB的特點：①高的液體表面上升流速和COD去除負 荷;②厭氧污泥顆粒粒徑較大，啟動快，容積負荷高;加上回流作用使得反應器抗沖擊負荷 能力強;③反應器為塔形結構設計，具有較高的高徑比，占地面積小;④可用于SS含量高的 和對微生物有毒性的廢水處理;⑤EGSB反應器對各類廢水有很大的適應性，主要用于高濃 度有機廢水處理，能耗低，產泥量少。不足之處是不能去除廢水中的氮和憐。
[0020] 3、ICEAS反應器工作原理 ICEAS反應器在序批式活性污泥法(SBR)的基礎上發展的。反應器沿池長方向設計為兩 部分，前部為生物選擇區也稱預反應區，后部為主反應區；主反應區后部安裝了可升降的自 動謹水裝置;主反應區的曝氣、沉淀、排水、閑置等過程周期循環運行；同時實現連續進水， 間斷排水;省去了常規活性污泥法的二沉池和污泥回流系統；同時可連續進水，間斷排水。 在預反應區內，微生物能通過酶的快速轉移機理迅速吸附污水中大部分可溶性有機物，經 歷一個高負荷的基質快速積累過程。隨后在主反應區經歷一個較低負荷的基質降解過程。 ICEAS工藝集反應、沉淀、排水、功能于一體，污染物的降解在時間上是一個推流過程，而微 生物則處于好氧、缺氧、厭氧周期性變化之中，從而達到對污染物去除作用，同時還具有較 好的脫氮、除憐功能。特別對于工業廢水，擴大生物選擇區的容積使得廢水中COD和難降解 的有機污染物在其中進行充分的生物水解反應。ICEAS反應器主要優點：工藝流程簡單，占 地面積小，投資較低；生化反應推動力大;沉淀效果好;運行靈活，抗沖擊能力強;適用范圍 廣，適合分期建設；剩余污泥量小，性質穩定。ICEAS反應器運行污泥負荷為0. 15~ 0.35kgC0D/化gMLSS · d)。
[0021] 本發明的工藝方法適合于化工廢水等含有難降解的有機特征污染物的工業廢水 的處理，廢水中COD和難降解的有機污染物的總去除率大于95%，出水水質能滿足環保上的 要求。
[0022] 有益效果:與現有的工藝相比本發明具有W下有益效果。
[0023] 1、本發明提供了一種不同構思的組合工藝。
[0024] 2、工藝優化，路線清晰簡潔;生化出水經物化處理(改進芬頓流化床IFBR)，再進行 生化處理(絕對厭氧的EGSB反應器+ ICEAS反應器），最后經沉淀后出水，工藝組成合理，將 生化處理和物化處理有序有機地結合，Ξ個主體處理單元IFBR、EGSB和ICEAS反應器相互支 持。
[0025] 3、本發明提供的工藝能夠對一般工業廢水進行有效的處理，能取得很好的處理效 果，滿足環保上的要求。本發明提供的工藝，整體COD去除率>95%，有機特征污染物去除率 >95%，運行管理方便，工藝穩定，投資運行費用低。克服了處理成本高，難降解有機污染物 效率不高，工藝運行不穩定，處理效果不理想，不能滿足環保要求等不足。
[0026] 4、本發明提供的工藝，其中芬頓流化床的同相及異相的催化反應，產生的含鐵污 泥比傳統芬頓氧化減少70%，也減少出化用藥的浪費，同時可利用雙氧水加藥量調整，調整 COD去除量，實現有效控制廢水的COD的降低，保障出水水質。改進型芬頓流化床的由芬頓氧 化與微電解反應有機結合，尤其是高效地使得難降解有機污染物斷鏈、開環、分解成小分子 有機物。與同容積和處理量的普通芬頓流化床相比，在進水各項指標和所加藥劑量相同的 情況下，可對難生物降解的有機污染物的去除率提高10%，進一步提高廢水的可生化性。
【附圖說明】
[0027] 圖1為本發明提供的一種新型組合工藝處理工業廢水的方法示意圖。
【具體實施方式】
[0028] 下面結合附圖和具體實施例，進一步闡明本發明，應理解實施例僅用于說明本發 明而不用于限制本發明的范圍，在閱讀了本發明之后，本領域技術人員對本發明的各種等 價形式的修改均落于本申請所附權利要求所限定的范圍。
[0029] 實施例1: 某化工企業產生的綜合廢水需要進行處理，處理前的進水濃度C0D《6000mg/L, pH 6.5~8.5，SS《300mg/L，NH3-N《lOOmg/l, ΤΡ《2.5mg/L，特征污染物濃度氯苯類《80mg/L。 出水要求達到《江蘇省化學工業主要水污染物排放標準》(DB32/939-2006)二級標準。出水 指標要求C0D《120mg/L，pH6.5~8.5，SS《150mg/L，NH3-N《25mg/L，TP《1.0mg/L，特征 污染物濃度氯苯類《1.0 mg/L。
[0030] 采用附圖1中的組合工藝，聯合使用改進型芬頓流化床（IFBR)、厭氧膨脹顆粒床 (EGSB)和ICEAS反應器對化工廢水進行處理;包括調節池、改進型芬頓流化床、脫氣中和池、 混凝沉淀池、厭氧膨脹顆粒床、ICEAS反應器，經水管依次連接。
[0031] 該工藝包括W下操作步驟： (1) 化工廢水經預處理后，進入調節池； (2) 經調節后廢水由進水累輸送入改進型芬頓流化床，通過加藥系統向改進型芬頓流 化床中分別加入此S〇4溶液、FeS化溶液和此化溶液，通過回流累將部分出水回流進改進型芬 頓流化床內，使芬頓流化床內呈現流化態;改進型芬頓流化床的氧化塔為圓筒形，Ξ塊篩板 把氧化塔自下而上分為進水布水區、芬頓氧化區、鐵碳反應區和出水區；芬頓氧化區加有填 料A，鐵碳反應區加有填料B;循環裝置連接了出水區和氧化塔兩處進水口；通過芬頓氧化區 的芬頓反應和鐵碳反應區的微電解反應，去除廢水中部分COD及大部分的難降解有機污染 物； (3 )改進型芬頓流化床出水進入脫氣中和池，通過攬拌脫去少量氣體，加入化0H溶液， 調節廢水的抑值； (4) 脫氣中和池出水進入混凝沉淀池，通過混凝劑加藥系統加入混凝劑，并控制攬拌速 度形成大的絮體;再進入沉淀部分，形成的大的絮體在沉淀區中實現沉淀分離，沉淀污泥經 污泥處理系統處理； (5) 混凝沉淀池出水經累注入厭氧膨脹顆粒床，厭氧膨脹顆粒床反應器(EGSB)主體為 氧化塔，分為進水布水系統、反應區（厭氧顆粒污泥床層）、Ξ相分離區、出水系統、回流系統 和污泥區;EGSB主要依靠顆粒污泥來處理廢水，廢水由底部的布水器進入反應器，通過富含 厭氧菌的污泥區，在厭氧菌的作用下，COD及難降解有機污染物得W大量去除，同時產生大 量沼氣，在反應器的頂部通過Ξ相分離器的作用，氣體和出水分別排出，污泥則沉降回污泥 區；污泥床區顆粒污泥由厭氧污泥馴化而來； (6) 厭氧膨脹顆粒床出水進入ICEAS反應器，反應器沿池長方向設計為兩部分，前部為 生物選擇區也稱預反應區，后部為主反應區；主反應區的曝氣、沉淀、排水、閑置等過程周期 循環運行;預反應區設置微曝氣裝置，主反應區后部安裝可升降排水的謹水器；同時實現連 續進水，間斷排水； (7) ICEAS反應器處理后的廢水達標排放。
[0032] 廢水經過進水累輸送入芬頓流化床進水區，通過底層篩板布水;廢水進入芬頓流 化床芬頓氧化區，同時通過加藥系統向芬頓流化床中分別加入出S〇4溶液、FeS化溶液和出化 溶液，通過回流累將出水槽中的水部分地回流進芬頓流化床內，使芬頓流化床內呈現流化 態，通過芬頓反應去除廢水中部分COD和大部分氯苯類有機污染物;調節回流流量，控制填 料膨脹的高度不超過中間的篩板;廢水經中間的篩板進入鐵碳反應區，在鐵碳微電解條件 下，催化氧化廢水中難降解有機污染物;經鐵碳微電解催化氧化的廢水通過上層篩板，經出 水堪進入出水槽中，通過出水管進入下一處理單元;頂部出水槽中連接循環裝置，分兩根進 水管分別送入芬頓氧化區下部和鐵碳反應區下部的兩處進水口，回流進水流量分別為化和 Q2，化與化WmVd計比值為8:1。芬頓流化床處理過程中，此〇2與COD的濃度比(mg/L)為2.5:1， 出〇2與Pe2+的摩爾比為4:1，廢水在芬頓氧化區的平均停留時間控制在1小時，廢水在鐵碳 反應區的平均停留時間控制在30分鐘，通過加藥系統和在線P的十調節芬頓流化床中廢水的 pH值，使抑值維持在3.0~4.0之間。
[0033] 厭氧膨脹顆粒床的氧化塔高徑比為4,在運行中維持上升流速9mA使顆粒污泥處 于懸浮狀態;設計容積負荷為12kgC0D/(m3 · d)。
[0034] ICEAS反應器，其主反應區的曝氣、沉淀、排水、閑置等過程循環周期為4小時，曝 氣、沉淀、排水、閑置的時間分配分別為120分鐘、60分鐘、40分鐘、20分鐘;擴大生物選擇區 的容積使得廢水在CASS反應器中總水力停留時間達6小時，反應器運行污泥負荷為0.3 kgCOD/化gMLSS · d)。
[0035] 經組合工藝處理后，出水指標C0D《80mg/L, pH 6.5~8.5，SS《50mg/L，NH3-N《 20mg/L，ΤΡ《1. Omg/L，特征污染物濃度氯苯類《0.8mg/L。主要指標各單元處理效果見下 表。
[0036] 表1主要指標各單元處理效果一覽表
【主權項】
1. 一種組合工藝處理工業廢水的方法，其特征在于：該組合工藝是聯合使用改進型芬 頓流化床、厭氧膨脹顆粒床和ICEAS反應器對工業廢水進行處理;所述的組合工藝包括調節 池、改進型芬頓流化床、脫氣中和池、混凝沉淀池、厭氧膨脹顆粒床和ICEAS反應器，經水管 依次連接； 該組合工藝處理工業廢水的方法包括以下操作步驟： (1) 工業廢水經預處理后，進入調節池； (2) 經調節后廢水由進水栗輸送入改進型芬頓流化床，通過加藥系統向改進型芬頓流 化床中分別加 AH2SO4溶液、FeSO4溶液和H2O 2溶液，通過回流栗將部分出水回流進改進型芬 頓流化床內，使芬頓流化床內呈現流化態； 所述的改進型芬頓流化床的氧化塔為圓筒形，三塊篩板把氧化塔自下而上分為進水布 水區、芬頓氧化區、鐵碳反應區和出水區；芬頓氧化區加有填料A，鐵碳反應區加有填料B;循 環裝置連接了出水區和氧化塔的兩處進水口；通過芬頓氧化區的芬頓反應和鐵碳反應區的 微電解反應，去除廢水中部分COD及大部分的難降解有機污染物； (3 )改進型芬頓流化床出水進入脫氣中和池，通過攪拌脫去少量氣體，加入NaOH溶液， 調節廢水的pH值； (4) 脫氣中和池出水進入混凝沉淀池，通過混凝劑加藥系統加入混凝劑，并控制攪拌速 度形成大的絮體;再進入沉淀部分，形成的大的絮體在沉淀區中實現沉淀分離，沉淀污泥經 污泥處理系統處理； (5) 混凝沉淀池出水經栗注入厭氧膨脹顆粒床，厭氧膨脹顆粒床反應器主體為反應塔， 分為進水布水系統、反應區、三相分離區、出水系統和回流系統;EGSB主要依靠顆粒污泥來 處理廢水，廢水由底部的布水器進入反應器，通過富含厭氧菌的污泥區，在厭氧菌的作用 下，COD及難降解有機污染物得以大量去除，同時產生大量沼氣，在反應器的頂部通過三相 分離器的作用，氣體和出水分別排出，污泥則沉降回污泥區； (6) 厭氧膨脹顆粒床出水進入ICEAS反應器，反應器沿池長方向設計為兩部分，前部為 生物選擇區也稱預反應區，后部為主反應區；主反應區的曝氣、沉淀、排水、閑置等過程周期 循環運行;預反應區設置微曝氣裝置，主反應區后部安裝可升降排水的潷水器；同時實現連 續進水，間斷排水； (7) ICEAS反應器處理后的廢水達標排放。2. 根據權利要求1所述的組合工藝處理工業廢水的方法，其特征在于:所述的調節池的 下部設有微孔曝氣裝置，調節廢水的水質水量;經調節后的工業廢水水質指標:COD為5000~ 6000 mg/L、SS 為 150~300mg/L，氯苯類為60~80 mg/L。3. 根據權利要求1所述的組合工藝處理工業廢水的方法，其特征在于:改進型芬頓流化 床填料A采用石英砂，所述的石英砂的粒徑在0.5~1.5 _，所述的鐵碳反應區設置的填料B， 采用活性炭纖維氈;先采用液相還原法在活性炭纖維氈上負載零價納米鐵，再裝填入鐵碳 反應區；所述的活性炭纖維氈，呈網狀交叉置于上層篩板與中間篩板之間。4. 根據權利要求1所述的組合工藝處理工業廢水的方法，其特征在于:改進型芬頓流化 床的出水區連接循環裝置，分兩根進水管分別送入芬頓氧化區下部和鐵碳反應區下部的兩 處進水口，回流水量分別為Qi和Q 2，Qi與Q2之比以m3/d計比值為8:1-10:1。5. 根據權利要求1所述的組合工藝處理工業廢水的方法，其特征在于:改進型芬頓流化 床在其處理過程中，出02與〇?以1^/1計比值為2~4:1，!120 2與？62+的摩爾比為3~5:1，廢水 在芬頓氧化區的平均停留時間控制在0.5~I. 5小時，廢水在鐵碳反應區的平均停留時間控 制在15~45分鐘，通過加藥系統和在線pH計調節芬頓流化床中廢水的pH值，使其維持在3.0~ 4.0之間。6. 根據權利要求1所述的組合工藝處理工業廢水的方法，其特征在于:厭氧膨脹顆粒床 的反應塔高徑比為3~5,在運行中維持上升流速6~12 m/ h使顆粒污泥處于懸浮狀態;設計 容積負荷為8~15 kgCOD/(m3 · d)。7. 根據權利要求1所述的組合工藝處理工業廢水的方法，其特征在于：ICEAS反應器的 主反應區的曝氣、沉淀、排水、閑置等過程循環周期為4小時，曝氣、沉淀、排水、閑置的時間 分配分別為120分鐘、60分鐘、40分鐘、20分鐘；反應器運行污泥負荷為0.15~0.35 kgCOD/ (kgMLSS · d)〇
【文檔編號】C02F9/14GK105948409SQ201610485531
【公開日】2016年9月21日
【申請日】2016年6月29日
【發明人】金建祥, 周佳瑋, 任生鼎, 張文杰
【申請人】鹽城工學院