專利名稱：生產均勻結晶的縮聚物粒料的方法
生產均勻結晶的縮聚物粒料的方法
技術領域：
本發明涉及根據權利要求1的前述部分的半晶縮聚物粒料的連續生 產方法。
現有技術公開了可利用冷卻、切粒和熱處理從熔化可結晶的縮聚物 生產半晶粒料的方法。通常，該縮聚物被冷卻到低于它的玻璃化轉變溫 度的溫度并且為了進行結晶而再次加熱。或者，該冷卻也可進行到合適 的結晶溫度，從而隨后結晶能夠在沒有外部熱量引入的情況下得到實 現。
(DE 103 49 016, Bruckmann; DE 10 2004 015 515, Otto等人)。然而， 這些方法的缺點是，它們無法滿足對可靈活調節的和均勻的輸出質量(就 溫度和結晶度而論)的要求。附加的缺點是在結晶區段的初始區域中常常 形成并不總是完全地溶解的附聚物。
如果仍然是熱的粒料通過另外引入熱的處理氣體在流化床中結晶， 則實現更好的溫度控制，如在US 3,544,525(Balint等人)或WO 01/12698(Borer等人)中所述。結晶過程的控制和均勻性仍然是不令人滿 意的。
WO 01/12698 (Borer等人)進一步建議使用噴射床和流化床的結合， 從而實現結晶的更好控制和均勻性。然而，這里的缺點是需要使用大量 的處理氣體來使縮聚物粒料可在長的處理區段上渦旋。
相反，本發明的目的是提供一種方法，它以簡單和節能的方式能夠 在有控制溫度和沒有附聚的情況下生產均勻結晶的縮聚物粒料。
該目的是根據權利要求l,通過生產縮聚物熔體、在液體冷卻劑中 將它成形和冷卻成粒料，然后所述在液體冷卻劑中將粒料輸送到分離器 并與液體冷卻劑分離，來實現的。該粒料然后在結晶器中以窄的停留時
間范圍用處理氣體逆流處理，該氣體是以高于粒料的流化速率 (Lockerungsgeschwindigkeit)的速率流過該粒料。
在一個優選的實施方案中，處理氣體的溫度高于粒料的平均溫度， 其產生的優點是縮聚物粒料能夠被調節至恒定和所規定的輸出溫度。
合適的縮聚物包括通過縮聚反應且除去低分子量反應產物所獲得 的可結晶的熱塑性縮聚物，例如聚酰胺，聚酯，聚碳酸酯，聚羥基鏈烷酸酯，聚交酯，或它們的共聚物。這里該縮聚反應能夠直接在單體之間進行或經由中間階段來進行，所述中間階段然后經由酯基轉移作用進行反應，此時該酯基轉移反應進而通過低分子量反應產物的除去或經由開環聚合來進行。所形成的縮聚物主要是線性的，但能夠產生少量的分支。
這里聚酰胺是經由縮聚反應從它的單體(二胺組分和二羧酸組分，或具有胺端基和具有羧酸端基的雙官能單體)所獲得的聚合物。
這里聚酯是經由縮聚反應從它的單體(二醇組分和二羧酸組分)所獲得的聚合物。各種二醇組分都可以使用，主要是線性或環狀的。還可能使用各種二羧酸組分，主要是芳族的。代替該二羧酸，還有可能使用它的相應二甲酯。
聚酯的典型實例是聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET ),聚對苯二曱酸丁二醇酯(PBT ),和聚萘二曱酸乙二醇酯(PEN),它們以均聚物形式或共聚物形式使用。
聚對苯二曱酸乙二醇酯是從它的單體即二醇組分和二羧酸組分獲得的，其中該二醇組分由作為主要單體的乙二醇(l,2-乙二醇)組成，二羧酸組分由作為主要單體的對苯二曱酸組成。還可以使用其它線性、環狀或芳族二醇和二羧酸化合物作為共聚用單體。典型的共聚用單體是二甘
醇(DEG),間苯二酸(IPA),或1,4-雙羥基曱基環己烷(CHDM)。
聚羥基鏈烷酸酯是經由縮聚反應從其通式為HO-CH(R)-(CH2)n-COOH的單體獲得的聚合物，式中R通常是有1-15個碳原子的脂族烴，n=l-10,通常l-3。典型的實例是聚羥基丁酸酯，其中R-CH3和n= 1。
聚交酯(已知為聚乳酸，PLA)是能夠直接從乳酸經除去水獲得的或經由開環聚合反應從它的環狀二聚體(丙交酯)獲得的聚合物。
所述縮聚物可以是純凈原材料或回收物。回收物是指來自生產和加工工藝(工業生產后)的再加工聚合物，或在消費者使用之后(消費后)收集和再加工的聚合物。
添加劑能夠被添加到聚合物中。合適添加劑的例子是催化劑，染料和顏料，UV阻斷劑，加工助劑，穩定劑，抗沖改性劑，化學和物理發泡劑，填料，成核劑，阻燃劑，增塑劑，改進阻隔性能或改進機械性能的顆粒，增強材料如珠粒或纖維，以及反應活性物質例如氧氣吸收劑、乙醛吸收劑，或提高分子量的物質，等等。聚合物熔體是利用現有技術中已知的裝置或反應器來生產的。原則上，有可能使用其中聚合物是在液相中生產的聚合反應器，例如攪拌反應釜、籠式反應器或盤式反應器，或也可使用其中預先生產的聚合物被熔化的裝置，例如擠出機或捏合機。聚合物熔體能夠連續地或間歇地生產。然而，連續過程對于進一步加工來說是優選的。
各縮聚物股束是在輸出裝置尤其噴嘴或噴嘴板中從縮聚物熔體成形的。粒料能夠通過使用現有技術中已知的造粒技術從縮聚物股束生產，例子是股束制粒，水環造粒，水中制粒，或熱面層制粒。從熔體通道流出的縮聚物股束凝固和分離成許多的獨立粒料，其中所述分離能夠在凝固過程之前或之后進行。
盡管在描述制粒設備時使用了術語"水"，但是還可能使用其它液體介質。
分離例如通過自發的液滴形成、通過使用液體剪切介質或通過才幾械分離、尤其是切斷而進行。
當自發的液滴形成或由剪切介質所強制引起的液滴形成是在噴嘴輸出端進行時，切斷能夠直接在噴嘴輸出端進行或在穿過處理區段后才進行。縮聚物熔體的凝固可通過借助于一種或多種冷卻流體的冷卻來進
行，所述冷卻流體可以是氣態的(例如空氣，氮氣，或C02)或液態的(例如水或乙二醇)冷卻劑或它們的結合物。根據本發明，使用至少一種液體冷卻劑。該縮聚物(尤其呈現縮聚物股束的形式或呈現液滴的形式)能夠，例如，在進入到液體冷卻劑中之前，流過包括工藝氣體(尤其空氣或水霧氣)的區段。
平均粒料尺寸應當0.1 mm - 10 mm,優選0.5mm腸3mm，尤其是0.85 mm到2.5 mm。
該粒料優選應具有所^見定的粒料形狀，例如圓柱形、球形、液滴形或類球體形，或具有例如在EP 0 541 674(Yau)中建議的那些設計形狀。
該縮聚物粒料能夠被冷卻到低于縮聚物的結晶溫度范圍的平均溫度。然而優選的是，縮聚物粒料被冷卻到在縮聚物的結晶溫度范圍之內的平均溫度。為此目的，有可能提高冷卻劑的溫度和/或選擇在冷卻劑中的適當短的停留時間。與冷卻過程同時地，該縮聚物粒料能夠輸送到其它工藝步驟中。
當作為溫度的函數來描繪結晶半衰期時間(t %)時，合適的結晶溫度范圍是明顯的。它的上限和下限由溫度決定，在該溫度下結晶半衰期時間達到了約10倍于最低結晶半衰期時間。因為難以測定非常短的結晶半衰期時間(t1/2),將1'/2= 1分鐘用作最小值。聚對苯二甲酸乙二醇酯的
溫度范圍是110-220°C。
為此，結晶半衰期時間利用在DSC(差示掃描量熱儀)中的等溫結晶作用來測定，其中"/2對應于在誘導時間之后在給定溫度下為了達到所能實現的結晶度的50%所需要的時間。
在冷卻過程之后，冷卻劑與粒料分離。該粒料在液體介質中的進一步處理(調理)任選地進行，為此可以直接使用冷卻劑或另 一種液體。
利用現有技術中已知的分離器，將該粒料與液體冷卻劑分離。所述分離器可以簡單地是被動分離器，例如格柵或柵板，冷卻劑能夠從中穿過，但該粒料無法通過。然而，通常對于至少一部分分離過程使用主動分離器，所述的分離例如基于氣體的通過、離心力或沖擊。這一類型的裝置的例子已知為抽吸裝置，沖擊干燥器，或離心干燥器。同樣有可能的是，分離過程的一部分借助不飽和的、任選經加熱的氣體流通過蒸發冷卻劑來進行。
縮聚物粒料已經與液體冷卻劑分離后，可直接轉移到用于進行結晶的下游處理空間中。然而，該縮聚物粒料也能夠任選地通過一個輸送區段，其中必須確保在各個粒料之間的恒定相對運動。該相對運動能夠，例如，利用在管道中的高流速(大于0.3 m/min,尤其大于1 m/min),利用輸送氣體的環流，利用機械運動例如借助于攪拌器或輸料螺桿，或利用產生振蕩或振動，來實現。
在本發明中，該縮聚物粒料基本上自上而下流過用于結晶過程的處理空間，而處理氣體自下而上流過處理空間。為此目的，處理氣體的表觀流速高于在該處理空間中縮聚物粒料的流化點(Lockerungspunkt)。
縮聚物粒料流過具有窄的停留時間語的處理空間。
為了保證在給定條件下的窄停留時間譜，至少在處理空間的部分中必須避免強渦流。這能夠如下實現即通過按照在BiihlerAG的標題為"Vorrichtung und Verfahren zur thermischen Behandlung vonSchiittgutmaterialien" (2006年12月8日申請)的專利申請中建議的方法使用多個阻擋元件層來阻止在處理空間中的氣泡形成，或通過設定處理氣體的速度僅僅稍微地高于縮聚物粒料的流化點，和同時設定縮聚物粒料的高沉降速度。
用于結晶過程的處理空間被外殼包圍。該處理空間的水平截面能夠具有任何所需形狀，但優選是圓形或矩形的。處理空間的排列基本上是垂直的，這樣，粒料能夠從上往下流過該裝置。在這里重要的是，能夠實現產品的均勻流動。該處理空間側面由夾套包圍。這里夾套壁能夠由圓柱形或圓錐形片段組成，或由圓錐形和圓柱形片段的結合所組成，從而可以在整
個裝置高度上影響氣體速度分布。這里在表層區域(Deckenbereich)中的加寬能夠使得氣體速度下降，從而防止粒料的排出。
在上區域中的變窄能夠提高氣體速度，導致更大程度的渦流，因此防止可能的粘結。
一個特別的實施方案提供至少近似旋轉對稱的外殼夾套，并且這在制造技術上有優勢，以及對于規則的產品流動是有利的。
在處理空間的內部可設置置換器(Verdranger-K6rper),粒料不流過它，并因此降低處理空間的尺寸。這種置換器能夠例如用于引導處理氣體通過，用于自由截面積的適配，或用于改進粒料的流動。
至少 一個進料口通入到處理空間的表層區域中，并允許所要處理的粒料被引入該處理空間中。該進料口能夠例如是在外殼中的開口 ，或能夠是管(它被導入外殼)的出口。該進料口能夠被分成多個的區段，從而允許粒料在處理空間內進行分布。
至少 一個排放口通入到該處理空間的下半部分中，已處理粒料可經由該口從處理空間中排出。該排放口能夠例如是在外殼中的開口，或進入到管(它從外殼引導出來)中的入口 。該粒料通常經由圓錐形區域被引入到排放開口。流出圓錐體相對于水平面的角度優選是50-80° ，如果該粒料在該排放圓錐體中沒有被流化或受到振動的話，以及是15-60° ,尤其30-50° ,如果該粒料在排放圓錐體中被流化或受到振動的話。
作為備選方案，還有可能借助于機械排放裝置例如螺桿將粒料《I入到排放開口。在排放開口下可以有阻隔元件，例如旋轉閥，水平排列的排放輥，或自動滑道，借助于它使得粒料從處理空間中的流出得到調節。這里用作控制變量的例子是在處理空間中粒料的填裝高度或在該裝置中粒料的重量。
在處理空間的底部區域中，有用于引入處理氣體的至少 一種設備。這一 引入設備具有至少 一個進入開口 ，處理氣體穿過它流入該處理空間中。
用于引入處理氣體的設備能夠包括例如向下開口的圓錐體或系列的脊結構和具有出口孔的管線或金屬片等設備，只要處理氣體的分布是足夠均勻的。在一個特別的,實施方案中，該處理空間向下由至少部分透氣的阻隔設備、尤其有大量的進入開口的穿孔金屬片界定，該處理氣體可貫穿這些開口至少在一些點上流動，但粒料不能流過它。為此目的，
該開口小于粒料的直徑。透過面積優選是1%到30%。優選開口是粒料直徑的20%-90%,尤其是30%-80%。這里開口的數量、尺寸和排列能夠是均勻的或不均勻的。阻隔設備的排列是圓錐形的或水平的。
在該阻隔設備下面有分配器空間，處理氣體穿過該空間被引導至該阻隔設備。處理氣體的至少一個引入開口通入到這一分配器空間中。此外也可設置用于處理氣體的分布的裝置，例如擋板、闊門或折翼，以及用于處理氣體的獨立引入的單獨通道。
作為備選方案，該處理空間向下可由非透氣性的阻隔設備限定。在這種情況下，至少一種處理氣體引入設備能夠是在外殼中的開口，或一個或多個管道的出口(所述管道被導入外殼)，或單個脊結構或一系列的脊結構(這些具有孔或向下開口)。這里有可能使用置換器引入氣體。
在本發明的一個特別的實施方案中，除了在處理空間的底部區域中用于處理氣體的引入用的至少 一種設備之外，用于處理氣體的引入的至少 一種附加設備通入到處理空間，結果是能夠實現熱量的多階段引入，以及能夠獲得多階段氣體速度分布。
在處理空間的表層區域中，有該處理氣體的至少一種除去設備。該除去設備能夠例如是在外殼中的開口 ，或進入到管(它從外殼引導出來)中的入口。這里除去設備的位置能夠在夾套之內或在處理空間的頂蓋之內。
在該除去設備之中或該除去設備之下，有允許處理氣體通過但阻礙粒料通過的裝置。這能夠例如通過使用彎曲的或偏轉的流道或借助于偏轉用的內部構件來實現，例子是Z字形分離器。在處理氣體的除去設備與弓1入設備之間有封閉的或部分封閉的回路。
優選處理氣體以高于縮聚物粒料在進入處理空間中的入口處的平均溫度的溫度被引導入處理空間。為此目的，使該處理氣體至少部分循環，其中少量的置換氣體總是被引入和除去。在該回路之內也能夠有其它設備，如壓縮設備(例如風扇，鼓風機，或壓縮機)，熱交換器，或清洗設備(例如過濾器，旋風分離器，洗滌器，或催化燃燒設備)。因為大部分的壓縮能量作為熱量被轉移至氣流中，在幾乎沒有額外的加熱器功率的情況下也能夠維持提高的處理氣體溫度。然而，如果縮聚物粒料的入口溫度改變，這能夠利用額外的加熱器功率來補償。
縮聚物粒料在處理空間中的高的沉降速度防止了形成通道，這允許大量的處理氣體穿過粒料床，但在氣體和粒料之間僅僅有小的熱交換。
足夠的沉降速度是大于0.05 m/min,尤其大于0.15 m/min。該沉降速度通常應低于5m/min,尤其低于2 m/min,因為否則會產生非常短的處理時間或非常大的處理空間。
當停留時間語的初始特性優于由三個或更多個(尤其四個或更多個)攪拌罐組成的攪拌罐級聯的初始特性時，獲得了足夠窄的停留時間譜。這里該初始特性描述了從零時間點到平均停留時間的分布譜。結果是確保了在處理空間中的縮聚物粒料的至少95%、尤其至少97%具有大于平均停留時間的20%的最低停留時間。
該平均停留時間是粒料的通過量和處理空間的體積的結果。當在該過程中形成了附聚時，達到了最低平均停留時間。最高平均停留時間是從處理空間的最大可允許的高度得到的，這一高度是由處理氣體的引入所決定的。0.2-60分鐘的平均停留時間是有利的，例如，對于處理共聚用單體含量低于6 mol%的聚對苯二甲酸乙二醇酯，平均停留時間是1 -15分鐘，尤其2-8分鐘即足夠。
流化點是用于描述流動速率的術語，在流化點時床處于最大自由流動狀態。從壓力損失進程的測量確定流化點的方法已描述在VDIWarmeatlas第5版，1988年，第Lf章圖4。近似計算方法能夠見于"Warme und Stofftibertragung in der Wirbelschicht; H. Martin; Chem. Ing.Tech 52 (1980) no. 3,第199-209頁"。對于孔隙率(P),使用由顆粒幾何結構進行的計算法，其中
P = (l/14/Os)A(l/3),和
〇s =相同體積的球的表面積/顆粒表面積。
對于非球形松散顆粒，能夠使用相同體積的球的直徑。
作為備選方案，孔隙率也能夠從流化點的床重量和產品密度計算P = 1 -堆積密度/產品密度。如果在兩種類型的計算中在孔隙率值上有嚴重的偏差，總是需要進行測量。
對于具有1.4 - 5 mm的平均直徑和0'C-300。C的溫度的粒料，在約0.6-2 m/s的表觀流速下達到了流化點。
這里平均粒料直徑相應于與相同體積的粒料球的平均直徑。
這里表觀流速相應于在未填充的處理空間中的氣體速度，并且是從每單位時間的氣體量除以處理空間的橫截面積來計算的。
本發明的其它優點、特征和可能的應用可通過使用附圖，從本發明的兩個實施方案的描述清楚地看出，其中


圖1顯示了本發明的第一個實施方案；和
圖2顯示了本發明的第二個實施方案。
圖1顯示了本發明的一個實施方案，其中縮聚物材料利用熔體泵(2)和任選的熔體過濾器(未顯示)從熔體反應器(l)中排出，并通過噴嘴(3)被
粒，得到粒:。在該希;;立機(4)的下游，:立料流過輸送區段(5)到達粒料干
燥器(6)。在輸送管線(5b)中，可任選地設置泵(5a),支管(如轉向管)，附聚物分離器，或備用冷卻劑和/或備用輸送介質的進給器。分離的冷卻劑在循環系統(9)中輸送，該系統由管道(9a)、至少一個罐(9b)、至少一個熱交換器(9c)和至少一個泵(9d)組成，因此確保在溫度控制的冷卻劑有目的地接觸到該縮聚物股束。
冷卻劑分離后，經由其它輸送區段(7)和在表層區域(18)中的粒料進給開口(13),該粒料進入到處理空間(12)中。在該處理空間中，該粒料用處理氣體進行逆流處理，其中該處理氣體經由入口孔(19)通入到分配器空間(20)中，并且經由用于引入處理氣體的設備(15)(在這里是穿孔的金屬片)被引導入處理空間(12)的底部區域(16),并且在表層區域(18)中經由處理氣體的除去設備(l7)重新從處理空間( )中導出。
通過調節氣體量高于粒料床的流化點，該粒料基本上以流化的固定床形式以塞流對莫式流過該處理空間(12),然后經由排放口 ( 14)離開該處理空間(12)，其中排放的量通過阻隔設備(未顯示)(例如旋轉閥或氣壓滑片)來調節。
圖2顯示了本發明的另一個實施方案，差異是，使用水下制粒而非股束切粒，其中縮聚物股束利用水下切粒器(4)直接在噴嘴出口被切粒。所顯示的其它差異是在處理空間(12)內的兩個粒料進給口(13)。該處理氣
體一方面經由引入口 (19)被引入到用于引入處理氣體的設備(15)(在這里是許多的入口通道)中，并且被引入到該處理空間的底部區域(16)中。另一方面，處理氣體經由附加的引入口(21)被引入到用于引入處理氣體的附加設備(22)(在這里是向下開口的、倒置的圓錐體)，進入到在該處理空間(12)的底部區域(16)之上的區域中。
結果是,該處理空間(12)被分成兩個區域，在兩個區域中氣體的量高于粒料床的流化點。然而，在上部區域中產生了更強的流化和返混，這導致了在粒料和處理氣體之間溫度的快速均衡。在下部區域也有一個處理區段，它具有窄的停留時間譜。
本發明的方法的優點在應用實施例中舉例說明，其中均勻的、無附聚體的粒料的生產的停留時間低于常規方法的停留時間。
實施例1
具有2 moP/。的IPA改性和0.6 dl/g的IV值的聚對苯二甲酸乙二醇酯共聚物在圖2中所示的實驗構架上進行加工，其中在雙螺桿擠出機中產生熔體且不使用泵(5a)。通過量是200 kg/小時，并且在噴嘴出口處的熔體溫度是290。C。以水下制粒法進行制粒得到18 mg的粒料重量。所使用的液體冷卻劑是90°C的水。在進入到該處理空間的入口處的粒料的平均溫度是約140°C。處理空間已經被兩個氣體導入裝置分成兩個區段，17(TC的空氣被引入下區段中，達到約1 m/sec的氣體速度(表觀流速)，然后將18(TC的另外空氣引入到上區段中，達到約2 m/sec的氣體速度。在上區段中在30 cm的床高度上產生強流化，其具有約2分鐘的停留時間。在下區段中的結果是在100 cm的床高度上的具有90 mm/min的沉降速度的運動固定床，其具有約9分鐘的停留時間。著色PET粒料的添加得到了 4-25分鐘的停留時間譜，但沒有出現具有低于4分鐘的停留時間的粒料。粒料的排出溫度是175°C。該粒料是完全白色的，不含任何無定形(澄明)粒料。DSC熔融熱是41.8 J/g，對應于36%結晶度。沒有形成團塊或附聚物。關鍵詞
1. 反應器
2. 縮聚物熔體的輸送裝置
3. 噴嘴
4. 切粒器(制粒機)
5. 用于在液體冷卻劑中傳輸縮聚物粒料的輸送裝置
6. 用于從液體冷卻劑中分離縮聚物粒料的分離器
7. 縮聚物粒料的輸送裝置
8. 用于冷卻縮聚物股束的冷卻器
9. 液體冷卻劑的回送系統
11. 外殼夾套
12. 處理空間
13. 粒料的進給口
14. 粒料的排放口
15. 用于引入處理氣體的設備
16. 處理空間的底部區域
17. 處理氣體的除去設備
18. 處理空間的表層區域
19. 處理氣體的導入口
20. 氣體導入的分配器空間
21. 附加的導入口
22. 用于引入處理氣體的附加設備
權利要求
1.半晶縮聚物粒料的連續生產方法，它具有下列步驟 id="icf0001" file="A2007800512010002C1.tif" wi="2" he="2" top= "37" left = "33" img-content="drawing" img-format="tif" orientation="portrait" inline="yes"/>縮聚物熔體的生產； id="icf0002" file="A2007800512010002C2.tif" wi="2" he="2" top= "45" left = "33" img-content="drawing" img-format="tif" orientation="portrait" inline="yes"/>縮聚物粒料的成形和縮聚物熔體在液體冷卻劑中的凝固，其中粒料能夠在所述凝固之前或之后成形； id="icf0003" file="A2007800512010002C3.tif" wi="2" he="2" top= "60" left = "33" img-content="drawing" img-format="tif" orientation="portrait" inline="yes"/>一旦縮聚物粒料的冷卻已經進行到在縮聚物的結晶溫度范圍之內的平均溫度，將粒料從液體冷卻劑中分離； id="icf0004" file="A2007800512010002C4.tif" wi="2" he="2" top= "76" left = "33" img-content="drawing" img-format="tif" orientation="portrait" inline="yes"/>粒料在處理空間中的結晶，其特征在于，在處理空間中的處理氣體相對于縮聚物粒料逆流引導，處理氣體的流動速率高于縮聚物粒料的流化點，且縮聚物粒料在所述處理空間中具有窄的停留時間譜。
2. 根據權利要求1的方法，特征在于在處理空間中縮聚物粒料的至 少95%具有大于平均停留時間的20%的最低停留時間。
3. 根據前述權利要求中任何一項的方法，特征在于處理氣體是以高 于縮聚物粒料進入處理空間時的平均入口溫度的溫度被引入的。
4. 根據前述權利要求中任何一項的方法，特征在于能夠使液體冷卻 劑至少部分循環和對其進行加熱。
5. 根據前述權利要求中任何一項的方法，特征在于該縮聚物是聚酰 胺，聚碳酸酯，聚羥基鏈烷酸酯，聚交酯，或聚酯，尤其是聚對苯二甲 酸乙二醇酯(PET),聚對苯二曱酸丁二醇酯(PBT),聚萘二曱酸乙二醇 酯(PEN),或這些聚合物的共聚物和/或這些聚合物的混合物。
6. 根據前述權利要求中任何一項的方法，特征在于在處理空間中縮 聚物粒料的沉降速度大于0.05 m/min,尤其大于0.15 m/min。
全文摘要
本發明涉及半晶縮聚物粒料的連續生產方法。該方法包括下列步驟生產縮聚物材料；將縮聚物粒料成形和在液體冷卻介質中將縮聚物熔體凝固，其中粒料的成形能夠在凝固之前或之后進行；一旦縮聚物粒料已冷卻至在縮聚物的結晶溫度范圍之內的平均溫度，將粒料與液體冷卻介質分離；然后在處理空間中讓粒料結晶，在處理空間中處理氣體相對于縮聚物粒料逆流引導，處理氣體的流速高于縮聚物粒料的流化點并且縮聚物粒料在處理空間中具有窄的停留時間譜。
文檔編號B29B13/02GK101605643SQ200780051201
公開日2009年12月16日 申請日期2007年12月5日 優先權日2006年12月11日
發明者A·克里斯特爾, B·A·庫爾伯特, F·尤塞比奧, P·洛克 申請人:布勒公司