專利名稱：異丁烯聚合方法
技術領域：
本發明涉及一種有可能控制反應器內液相連續法制備的聚異丁烯的粘度或平均分子量的方法。
眾所周知，反應器內連續聚合異丁烯，該反應器中包括含有單體的沸騰液體反應相和所生成的聚合物，在液相上方的氣相，它尤其包括與液相平衡的單體。具體而言，連續聚合法的實施包括通過單體和催化劑連續進料至反應器中，以及連續從反應器抽取出含聚合物的液相，該液相隨后經過一個或一個以上的純化步驟，分離出所生產的聚異丁烯。
單體常由來源于丁烯及/或丁烷混合物的異丁烯組成。
一般地，聚合反應在陽離子型催化劑和，如果合適的話，助催化劑的催化下連續實施。
在連續聚合法中，單體，即異丁烯，通常通過基本上由C4烴類餾份來提供；即一類包括異丁烯，其它C4烯烴及/或C3～C7的烷烴，特別是C4烷烴的混合物。單體供應質量可能隨時而變，因此它會不利地影響聚合反應條件，因此損害所得的聚合物。
聚異丁烯的應用經常與其流變性質相關。聚異丁烯的一個基本參量是其粘度或其平均分子量。
在連續生產聚異丁烯方法中，聚合物在聚合反應器的平均停留時間可能相當長。而且，從聚合反應器內連續排出的反應混合物進入一步或多步聚合物純化步驟中。通常另需幾個小時，例如3～12小時才能得到分離、純化的終產物，因此在最后一步分析該最終產物已經非常遲了。因而，從聚異丁烯粘度或其平均分子量的分析可測得的偏離，與利用此測得的偏離在聚合反應器中進行校正之間，過去的時間很長。因此此類偏離使生產出來的產品達不到粘度或其平均分子量規格，而且其量不能忽略。
過去，已研究了能部分解決上述難題的一些方法。
在法國專利申請2 625 506里公開了一種方法，該方法用紅外光譜儀測量聚合物的吸收值，通過使用與該吸收值相關聯的關系來確定一個或多個聚合物的性質。也公開了使用該方法來進行工藝控制，但是它沒有針對本發明所解決的難題。
美國專利4,620,049描述了一種方法，該方法適于控制從聚丁烯反應器輸出的產品分子量。該方法具體是包括確定一個把分子量與反應器內的溫度和異丁烯濃度同時相關聯的公式。通過使用該公式，通過改變應釜內的溫度及/或異丁烯濃度來獲得所希望的產品分子量。然而，該方法的原理不包括使異丁烯在反應器氣相的分壓校正值保持不變，尤其是與聚合溫度無關。而且，該方法的公式與反應器內的溫度有關，意味著即使反應器的溫度有些微變化，就會影響所制備的聚異丁烯產品質量，如聚合物的不飽和端基含量。
要解決的技術問題是找到一種工藝控制方法，使其能校正聚異丁烯的粘度或其平均分子量的波動，進而為了減少不合規格的聚異丁烯量，能更迅速地干預聚合反應條件。
如法國專利申請遞交號9903267所描述的方法能部分解決該難題，它能使選自粘度或其平均分子量的性質P保持為常量，其中首先通過確定反應器氣相的異丁烯分壓PiC4的目標值V，該值與性質P的理想值相對應，接著通過操作導入反應器中的催化劑流量Qc及/或C4烴類進料混合物的流量Qh，來使該分壓保持在目標值V附近為常量。
然而，法國專利申請遞交號9903267所描述的發明還有改進的空間。事實上，盡管異丁烯分壓PiC4維持在恒值上，發現性質P有時仍具有偏離的傾向。因此，經常需要重新校正該分壓，但是這樣通常會導致生產出不合規格的產品。
特別由于很難測定反應器中反應液相異丁烯的濃度，因此在該專利申請的方法里使用基于維持分壓PiC4在恒值上的工藝控制。依據液/氣平衡定律，分壓PiC4可以被認為是反應相內異丁烯濃度的加權對應值。
已經發現，作用于反應混合物的許多參數能改變該液/氣平衡并且影響分壓PiC4，而不會直接影響所生產的聚異丁烯性質P。
因此，為了校正分壓PiC4，進而避免上面提及的負效應，通過研究什么是影響該液/氣平衡的確定性參數，這是我們要著手進行的改進此方法的任務。通過這種方式校正得到的分壓PiC4無關于液/氣平衡，所以能被可靠地用于控制性質P。
因此本發明的主題在于一種方法，它涉及使用新參數用于改進工藝控制，尤其在于分壓PiC4的模型化，因而使它尤其能改進法國專利申請遞交號9903267所描述的方法。
本發明涉及一種在反應器內連續聚合異丁烯過程中，維持聚異丁烯的性質P在所希望的恒值上的方法，該反應器內包括含有單體和所生成的聚合物的沸騰液體反應相，并且與其上的氣相平衡，進行該聚合反應的步驟包括將催化劑和包含有單體的C4烴類進料混合物連續進料至反應器中，并且連續從反應器抽取出液體反應相，該液體反應相隨后連續經過至少一個純化步驟，分離出所生產的聚異丁烯，該過程其特征在于，所述性質P選自于所制備的聚異丁烯粘度或其平均分子量，其特征在于，通過所生產的聚異丁烯性質P與反應器氣相異丁烯分壓PiC4之間預先建立的經驗關系，對應于性質P的理想值確定PiC4的目標值V，并且其特征還在于，在聚合過程中，檢測反應器氣相異丁烯分壓PiC4，及選自于聚合反應溫度和C4烴類進料混合物的至少一個組分濃度的至少一個參數，從PiC4測量值和這些參數中至少一個的測量值計算異丁烯分壓校正值(PiC4)c，并且通過操作導入反應器中的催化劑流量Qc及/或導入反應器中的C4烴類進料混合物的流量Qh，使該校正值(PiC4)c保持在目標值V附近為常量。


圖1圖示出連續法生產聚異丁烯設備的實例。
圖2通過實例顯示控制依據本發明連續法生產的聚異丁烯性質P的示意圖。
圖3通過實例顯示相對于圖2所顯示的控制有所改進的示意圖。
圖4.a，4.b，4.c顯示來源于一部分聚異丁烯制造裝置數據趨勢圖，說明該聚異丁烯制造裝置使用現有技術的工藝控制方法時，C4烴類進料混合物中異丁烯濃度的變化對運動粘度的影響。
圖5演示一個模擬圖，顯示在同一坐標系下，來源于前述系列數據的異丁烯分壓的測量值和校正值，并且顯示本發明的優點。
圖6.a，6.b，6.c顯示來源于一部分聚異丁烯制造設備數據趨勢圖，說明該聚異丁烯制造設備使用現有技術的工藝控制方法時，聚合反應溫度的變化對運動粘度的影響。
圖7演示一個模擬圖，顯示在同一坐標系下，來源于前述系列數據的異丁烯分壓的測量值和校正值，并且顯示本發明的優點。
圖8.a，8.b，8.c顯示來源于一部分聚異丁烯制造設備數據趨勢圖，說明該聚異丁烯制造設備使用現有技術的工藝控制方法，C4烴類進料混合物組成的變化對運動粘度的影響。
圖9演示一個模擬圖，顯示在同一坐標系下，來源于前述系列數據的異丁烯分壓的測量值和校正值，并且顯示本發明的優點。
已經令人驚訝地發現，為了使性質P恒定，有可能對異丁烯分壓PiC4施以校正，使得該校正壓力獨立于C4烴類進料混合物的異丁烯濃度CiC4的任何變化，獨立于C4烴類進料混合物的至少一種化合物的濃度，或獨立于聚合反應溫度。所以，如此校正的異丁烯分壓值(PiC4)c，是本發明里控制連續法生產聚異丁烯的粘度或平均分子量的基本和關鍵的因數。
C4烴類進料混合物的至少一種組分的濃度，一般指該C4烴類進料混合物中的至少一種組分的濃度。特別在本發明的實施方案中，這個表達指液體反應相中或與液體反應相平衡的氣相中至少一種組分的濃度。
性質P一般是指，測得的聚異丁烯的粘度或平均分子量，尤其是指從反應器排出的液體反應相中的聚異丁烯，并且具體地指經過一個以上的純化步驟，分離所產生的聚異丁烯的粘度或平均分子量。
依據本發明之一個方面，聚合過程中，能保持在所希望的恒定值的性質P可以為聚異丁烯的粘度，此粘度可以選自于下列粘度，如運動粘度、動力學粘度、比粘度、比濃粘度和特性粘度。使用如ASTM D445的標準化方法，可以測量運動粘度，即毛細管內聚合物的流量。使用粘度計也可以測量動力學粘度，它與運動粘度通過涉及聚合物密度的關系相聯系，該粘度計的原理在于測量在某一溫度下的壓力降，并且從哈根-泊肅葉(Hagan-Poiseuille)方程計算該粘度。更具體地，可以使用由FLUIDSTEME公司制造的商品名為VISCOMATIC的粘度計來測量。也可在某一給定的溫度，如30℃的某一溶劑，如環己烷中測量特性粘度。
也可用紅外或近紅外光譜儀來檢測所制備的聚異丁烯的粘度，就象法國專利申請號2 625 506所公開的那樣。
所制備的聚異丁烯的理想恒定粘度值可以對應于下列(i)測于100℃的運動粘度，5～50,000厘斯托克斯(cSt)，優選10～40,000厘斯托克斯(cSt)，或者(ii)測于100℃的動力學粘度，4～45,000厘泊(cP)，優選8～36,000厘泊(cP)，或者(iii)從30℃聚異丁烯的環已烷溶液的比濃粘度測量值計算而來的特性粘度，1～25dl/g，優選2～20dl/g。
依據本發明之另一個方面，聚合過程中，能保持在所希望的恒定值的性質P可以為聚異丁烯的平均分子量，“平均分子量”是指聚異丁烯的任一平均分子量，如數均分子量Mn，或重均分子量Mw，它通常由凝膠滲透色譜測定，該方法有時稱之為體積排除色譜，或者另外也可以是粘均分子量Mv。也可用紅外或近紅外光譜儀來檢測制備的聚異丁烯的平均分子量，就象法國專利申請號2 625 506所公開的那樣。
所制備的聚異丁烯的平均分子量理想恒定值可以對應于下列(i)數均分子量Mn，300～6700道爾頓，優選400～6000道爾頓，或者(ii)重均分子量Mw，400～20,000道爾頓，優選600～18,000道爾頓，或者(iii)粘均分子量Mv，380～16,900dl/g，優選500～15,000dl/g。
本發明中，聚異丁烯可能為異丁烯的均聚物或，更普遍地，異丁烯與至少一種其它的C4烯烴的共聚物，該烯烴的重量百分比小于30％，優選小于25％，例如0.1～25重量％。一般地講，高分子量的聚異丁烯基本上由異丁烯組成。低粘度的聚異丁烯也許會包括比高分子量的聚異丁烯更高含量的1-丁烯及/或2-丁烯共聚單體。
所以，本發明的方法中，單體由異丁烯和可選的共聚單體1-丁烯和順式及反式2-丁烯組成。所述聚合由將包含有單體與至少一種其它的C4烯烴及/或至少一種C3～C7的(環)烷烴，尤其是C4烷烴的烴類進料混合物連續進料至反應器中連續實施。這類混合物可以包括0～40重量％，優選0～30重量％的1-丁烯，0～20重量％，優選0～15重量％的順式2-丁烯，0～40重量％，優選0～30重量％的反式2-丁烯，0～50重量％，優選0～40重量％如丁烷或異丁烷等一種或多種C3～C7的(環)烷烴，以及5～小于100重量％，優選10～小于50重量％的異丁烯。在本發明的另一個實施方案中，進入反應器里的C4烴類進料混合物可能包括高達99重量％，優選高達99.9重量％，尤其優選高達99.99重量％的異丁烯。
C4烴類進料混合物可以直接導入沸騰液體反應相。它也可以不直接地導入沸騰液體反應相，而是通過加入到其它的任一要加入反應器的液體中而間接地導入沸騰液體反應相，例如，加入到從反應器的頂部逸出又返回至反應器中的可凝聚的氣相通過冷卻、冷凝而成的液體中。C4烴類進料混合物也可以通過噴霧液體烴而全部被引入氣相，如法國專利申請號2 749 014所公開的那樣。
沸騰的液體反應相通常包含異丁烯，和一種或多種其它C4烯烴，和/或一種或多種C3～C7的(環)烷烴，所生成的聚合物，催化劑，及如果有的助催化劑。
沸騰的液體反應相通常可以用任何已知的方法攪拌，特別用機械攪拌器。也可以通過強迫介質流動的方式來攪拌沸騰的液體反應相，它通常包括在所謂的循環泵幫助下，把部分沸騰的液體反應相排出或重新導入反應器中。
在沸騰的液體反應相上方還有氣相，特別是可凝聚的氣相。可凝聚的氣相從包含該氣相的反應器頂部逃逸。一般，尤其是為了除去聚合反應熱量，該氣相在反應器外部凝聚。冷卻、冷凝完該氣體，回收冷卻液體，可把它再循環至反應器內的氣相及/或沸騰的液體反應相中。部分或全部這類C4烴類進料混合物可以加入到該冷卻液體中。
為了實施異丁烯的聚合反應，經常使用適于陽離子烯烴聚合的一類催化劑，通常稱其為陽離子型，如果合適的話，可用助催化劑。更具體地，催化劑可以為如三氟化硼等鹵化硼化合物，或分子式為AlRnXn-3等有機鋁化合物，其中，R為具有1～10個碳原子的烷基基團，X為氯或溴原子，并且n為0～3的整數或分數。助催化劑可以為水，鹽酸，如叔丁基氯等烷基鹵，或者還有如乙醇等醇類，尤其當三氟化硼用作催化劑時。
所述聚合反應尤其可如歐洲專利申請EP-A-0 645 402所公開的方法那樣，使用如叔丁基氯等烷基鹵作為助催化劑，與主催化劑乙基二氯化鋁一起來實施。
引入反應器的助催化劑用量與主催化劑用量摩爾比最好隨時間為恒值，比值為0.05～20，優選1～10。
優選主催化劑和助催化劑分別引入到反應器中。其中之一可加入到C4烴類進料混合物中。部分或全部助催化劑或主催化劑可以與另一種液體形成的混合物被引入到反應器中，例如，與部分抽出并再循環的沸騰的液體反應相混合，這樣可保證攪動反應介質。
聚合反應可以溫度為-30～+50℃，優選-20～+25℃實施。聚合反應溫度可以從液體反應相或與之平衡的氣相中測得。優選在液體反應相測定聚合反應溫度。反應器內的絕對壓力是聚合反應溫度的函數，它的范圍在0.03～1，優選0.05～0.5MPa。反應器氣相中的異丁烯分壓PiC4可以為1×10-4MPa≤PiC4≤1MPa，優選3×10-4MPa≤PiC4≤0.5MPa。
聚合反應溫度優選通過操作反應器的冷卻流體或位于用來再循環從反應器頂部逃逸出來的氣相的管路上的冷凝器的冷卻流體來維持恒定。保持聚合反應溫度不變可以使得到具有穩定的不飽和端基濃度的產品產出。
依據本發明本的方法，也可能包括一個中央控制單元，它能控制多種聚合參數，例如聚合反應溫度、總壓力和反應器氣相內的組分分壓、不同的物料在沸騰液體反應相內的濃度、反應器內不同物料的進料速率、從沸騰液體反應相的出料速率、并且還有所生產聚異丁烯的產品品質。這個中央控制單元可以包括計算模塊，還有調節器。調節器被定義為這樣一類系統，它能把測量值與目標值進行比較，同時利用兩值之間的差值，來操作某一物理參量，使該測量值能隨時間而變化以接近目標值。因此，調節器的主要輸入為物理參量的測量值和該物理參量的設定值之差，該設定值是由操作員直接作為目標值輸入到調節器里，要不然作為計算模塊的計算結果而顯示出來。
由中央控制單元，尤其由調節器所實施的多種工藝控制操作，可以直接由操作員來完成。
依據本發明，異丁烯分壓PiC4可以是基于反應器氣相內的異丁烯質量濃度以及基于反應器內相對或絕對總壓的計算結果，尤其是反應器內相對或絕對總壓與氣相內的異丁烯質量濃度的乘積。異丁烯分壓PiC4測量值M通常被理解為上面所提及的，基于反應器內相對或絕對總壓和氣相內的異丁烯質量濃度的測量值的計算結果，例如在氣相色譜幫助下進行的計算結果。同樣地，測量異丁烯分壓PiC4的操作通常等同于測量上面兩個值并進行上述的計算。
反應器的總壓一般不保持恒定，而是根據C4烴類進料混合物的質量擾動及/或反應器中沸騰液體反應相的高度而變化。
依據本發明，目標值V是由與反應器中的氣相異丁烯分壓PiC4對應的希望的性質P理想值來確定。為了確定它，利用以前建立的所制備的聚異丁烯性質P與反應器中的氣相異丁烯分壓PiC4之間經驗關系。實際操作中，在反應器聚合條件下，該經驗關系通過一系列預先測量性質P和PiC4來建立。該經驗關系可以表的形式來顯示，表中所生產的聚異丁烯粘度或平均分子量每一個值與反應器中的氣相異丁烯分壓相關聯。
本發明試圖解決的難題之一，精確地講來源于下面事實，即該經驗關系嚴重依賴于在聚合反應過程中難于控制的其它參量，例如，聚合反應溫度或C4烴類進料混合物的質量。
反應器中的氣相異丁烯分壓的目標值V，可以基于所生產的聚異丁烯性質P理想值和聚合反應的多種物理參量設置值，例如，催化劑流量、助催化劑流量、1-丁烯濃度、和順式2-丁烯濃度及/或反式2-丁烯濃度等參量，通過使用上面陳述的經驗關系來確定。也可以直接把性質P的理想值輸入到計算模塊里，該模塊包括上面陳述的一個或多個經驗關系構成的模型，并且該模塊計算反應器中的氣相異丁烯分壓的目標值V。
本發明一個優選實施方案包括，將分壓PiC4模型化為C4烴類進料混合物里的異丁烯濃度CiC4(如，質量濃度)、該相同烴類進料混合物里至少一種化合物濃度(如，質量濃度)的函數F1、聚合反應溫度的函數F2、異丁烯生成聚合物的轉換率函數的函數，并且其中1)測量C4烴類進料混合物里的異丁烯濃度CiC4(如，質量濃度)，函數F1內該相同烴類混合物中該種化合物(或數種化合物)的濃度(如，質量濃度)，聚合反應溫度和分壓PiC4，2)從前一步驟的第二道、第三道測量值計算函數F1、F2，3)自F1、F2、CiC4和分壓PiC4測量值，計算得到分壓PiC4的校正值，即(PiC4)c，它獨立于CiC4(如，質量濃度)的任何變化，獨立于函數F1內該C4烴類進料混合物中該種化合物(或數種化合物)的濃度(如，質量濃度)，獨立于聚合反應溫度，4)通過操作進入反應器的催化劑流量Qc及/或進入反應器的C4烴類進料混合物流量Qh，使分壓PiC4的校正值(PiC4)c恒定在PiC4的目標值V附近。
依據本發明，異丁烯分壓PiC4可以被模型化為C4烴類進料混合物里的異丁烯濃度CiC4(如，質量濃度)、該烴類進料混合物里至少一種化合物的濃度(如，質量濃度)的函數F1、聚合反應溫度的函數F2、異丁烯生成聚合物的轉換率函數的函數。根據液/汽平衡定律，異丁烯分壓PiC4可以由反應器內液相異丁烯質量濃度CiC4R2與液/汽平衡常數kH的乘積計算出來。
反應器內液相異丁烯質量濃度CiC4R2基本上依賴于異丁烯生成聚合物的轉換率Conv，它是單位時間里由聚合反應所消耗的異丁烯質量與同等的單位時間內由C4烴類進料混合物引入反應器內的異丁烯質量之比值。依據反應器內的物料平衡，寫出下式(1)---Conv=1-R3*CiC4R3+R2*CiC4R2Qh*CiC4]]>其中QhC4烴類進料混合物的質量流速。
R2所用聚異丁烯的質量流速。
R3反應器內汽相的質量流速，冷卻冷凝后再循環。
CiC4C4烴類進料混合物內異丁烯的質量濃度。
CiC4R2反應器液相內異丁烯的質量濃度。
CiC4R3反應器汽相內異丁烯的質量濃度，冷凝后再循環。
Conv異丁烯生成聚合物的轉化率。從上式，推導出下式(2)---CiC4R3=(1-Conv)*Qh*CiC4R2R3*CiC4R3R2]]>假設上式中最后一項可以忽略，那么有(3)---CiC4R3=(1-Conv)*Qh*CiC4R2]]>因為質量濃度CiC4R2難于檢測，轉化率Conv′則依下式，參照反應器內的汽相定義(4)---Conv′=1-R3*CiC4R3Qh*CiC4]]>假設轉化率Conv與相對于反應器汽相的轉化率Conv′成正比，寫出下式Conv＝a*Conv’，其中a為常數。因此，推導出反應器液相內異丁烯的質量濃度CiC4R2(6)---CiC4R2=QhR2*(1-a*conv′)*CiC4]]>液/汽平衡常數kH基本上依賴于C4烴類進料混合物的組成和聚合反應溫度(壓力等于平衡壓力)。為液/汽平衡常數kH而選擇的模型為，常數kH為C4烴類進料混合物里至少一種化合物濃度(如，質量濃度)的函數F1與聚合反應溫度的函數F2之間的乘積。寫出下式(7)kH＝kH0*F1*F2，其中kH0為常數。
使用公式(6)和(7)，得到分壓PiC4的模型(PiC4)m，它是C4烴類進料混合物里的異丁烯濃度CiC4(如，質量濃度)、該相同C4烴類進料混合物里至少一種化合物濃度(如，質量濃度)的函數F1、聚合反應溫度函數F2、異丁烯生成聚合物的轉換率函數的函數(8)---(PiC4)m=kH0*QhR2*CIC4*F1*F2*(1-a*conv′)]]>函數F1的化合物選自于如異丁烯、1-丁烯、順式2-丁烯和反式2-丁烯等烯烴，以及至少一種C3～C7的烷烴和/或(環)烷烴，特別是如丁烷以及/或異丁烷之類的C4烷烴。函數F1可以表達為C4烴類進料混合物的化合物濃度(如，質量濃度)，以其平均濃度為中心的線性函數加和形式。因此F1可以被寫成(9) F1＝1+∑ki*(Ci-Ciav)其中，Ci為化合物i的質量濃度ki，Ciav為常數只要C4烴類進料混合物組成變化很小，這個近似是成立的。
聚合反應溫度的函數F2可以為下面形式(10)F2＝1+A*TB其中，T為聚合反應溫度A，B為常數依據本發明之一個方面，可以測出C4烴類進料混合物里的異丁烯濃度CiC4(如，質量濃度)，函數F1里的該相同烴類混合物中的該種化合物(或數種化合物)的濃度(如，質量濃度)，聚合反應溫度以及分壓PiC4。可以利用如氣相色譜等設備測量異丁烯和函數F1里的該種化合物濃度(如，質量濃度)。聚合反應溫度可以用任何已知的方法來測得。
函數F1和F2建立于相同的C4烴類進料混合物里該種化合物(或數種化合物)的濃度(如，質量濃度)，和建立于聚合反應溫度的基礎之上。通過計算模塊可以重復該操作。
依據本發明，可以從F1、F2、CiC4以及分壓的測量值PiC4來計算PiC4的校正分壓，即(PiC4)c，以使該校正分壓值(PiC4)c獨立于異丁烯濃度CiC4(如，質量濃度)，函數F1里的C4烴類進料混合物里的這種化合物(或數種化合物)的濃度(如，質量濃度)，或聚合反應溫度的任何變化。
校正分壓(PiC4)c可由以下方法獲得i)通過設定公式(8)中反應器內異丁烯氣相分壓的模型表達式(PiC4)m等于分壓的測量值PiC4來獲得，即(11) (PiC4)m＝PiC4ii)設定校正分壓(PiC4)c是與影響液/汽平衡的各種參量無關的函數，即項QhR2*(1-a*conv′)]]>(12)---(PiC4)c=QhR2*(1-a*conv′)]]>
iii)并且依據公式(8)、(11)、(12)，用如下形式重寫校正分壓(PiC4)c(13)---(PiC4)c=PiC4kH0*CiC4*F1*F2]]>通過計算模塊可以周期性地計算校正分壓(PiC4)c。由于在模型化異丁烯分壓PiC4時使用了一些假定，為了防止性質P大的偏離，經常調節此表達式比較明智。為此，引入了兩個常數K1和K2，在適當的時間間隔重新計算這兩個常數。因此，校正分壓(PiC4)c形式可寫為(14)---(PiC4)c=K1*PiC4-K2kH0*CiC4*F1*F2]]>依據本發明之一個方面，通過操作進入反應器的催化劑流量Qc，使分壓PiC4的校正分壓(PiC4)c恒定在目標值V附近。將校正分壓(PiC4)c的計算值與目標值V相比較，計算這兩值之間的差值E＝V-(PiC4)c。作為差值E的函數，可以操作催化劑流量Qc使得反應器內的氣相異丁烯分壓向目標值V靠近。如果差值E為負值或小于預先設定范圍的以零為中心的負值極限，增加催化劑流量Qc。如果差值E為正值或大于該范圍的正值極限，減少催化劑流量Qc。如果差值E為零或滿足預先設定范圍，催化劑流量Qc不變。這類工藝控制可以利用調節器來較好地實現。
依據本發明之另一個方面，通過操作進入反應器的C4烴類進料混合物流速Qh，使分壓PiC4的校正分壓(PiC4)c恒定在目標值V附近。這種情形下，施加于流速Qh上的操作也是根據差值E來進行，只不過與上述的控制催化劑流量Qc的操作完全相反因此，不象上面那樣增加它的流量，而是減少它，反過來也如此。
本發明的方法特別地包括使反應器氣相異丁烯分壓的模型化。然而，在此概念基礎上，可以提出本發明申請專利的工藝控制的其它變化形式。
例如，可以提出一個方法，其中，就如本發明所定義的那樣，從影響液/汽平衡的參量計算得到PiC4的模型化值，這樣給出一個分壓PiC4的希望值，這個值是作為通過如下方法，將PiC4維持在其周圍的調節器設定點的輸入值，所述方法是操作進入反應器的催化劑流量Qc及/或進入反應器的C4烴類進料混合物流量Qh。
本方法的一個簡化形式是，可以把目標值顯示為調節器中異丁烯的校正分壓(PiC4)c的設定值C。此情形下，該方法包括下列步驟(a)確定反應器中的氣相異丁烯分壓與性質P與之間經驗關系，選擇性質P的理想值，利用該經驗關系來計算與性質P的理想值相對應的反應器中的氣相異丁烯分壓目標值V；(b)將(a)中計算所得到的目標值V顯示為異丁烯的校正分壓調節器中的設定值；(c)測量C4烴類進料混合物里的異丁烯濃度CiC4(如，質量濃度)，函數F1內該烴類混合物中的化合物濃度(如，質量濃度)，聚合反應溫度和分壓PiC4；(d)從前一步驟的第二道、第三道測量值計算函數F1、F2；(e)自F1、F2、CiC4和分壓PiC4測量值，計算得到分壓PiC4的校正值，即(PiC4)c，它獨立于CiC4的任何變化，獨立于函數F1內該C4烴類進料混合物中的化合物濃度(如，質量濃度)，或獨立于聚合反應溫度；(f)調節器比較異丁烯分壓校正值(PiC4)c與步驟(a)中計算出的目標值，并且計算這兩值之間的差值E＝V-(PiC4)c；(g)作為步驟(f)中計算出的差值的函數，調節器通過操作流量Qc及/或流量Qh，使反應器內氣相異丁烯分壓PiC4接近目標值V。特別地，如果調節器操作流量Qc，或者，差值E為負值或小于預先設定范圍的以零為中心的負值極限，此時增加催化劑流量Qc；或者如果差值E為正值或大于該范圍的正值極限，此時減少催化劑流量Qc；或者如果差值E為零或落在預先設定的范圍內，則催化劑流量Qc保持不變。而且，如果調節器操作流量Qh，那么調節器依據差值E來操作流量Qh，只不過與它控制催化劑流量Qc的操作方向正好相反因此，不是象上面那樣增加它的流量，而是減少它，反過來也如此。
本方法的一個精巧的形式包括將一種計算結果顯示為異丁烯的校正分壓值調節器的設定值C，該結果作為一種時間的函數的交互變化，趨向目標值V。例如，設定值C趨向目標值V隨時間的交互變化可以是以預定的速率隨時間的線性變化，預定的速率變化范圍為100～2000Pa/h，優選300～1500Pa/h。此情形下，該方法包括下列步驟(a)確定反應器中的氣相異丁烯分壓與性質P與之間經驗關系，選擇性質P的理想值，利用該經驗關系來計算與性質P的理想值相對應的反應器中的氣相異丁烯分壓目標值V；(b)為了達到步驟(a)計算得到的目標值V，待顯示為異丁烯的校正分壓值調節器的設定值C的值，是通過將該設定值以預定的速率作為時間函數的交互改變，例如，隨時間的線性變化計算出來的，預定的速率變化范圍可以為100～2000Pa/h，優選300～1500Pa/h；(c)測量C4烴類進料混合物里的異丁烯濃度CiC4(如，質量濃度)，函數F1內該烴類混合物中的化合物濃度(如，質量濃度)，聚合反應溫度和分壓PiC4；(d)從前一步驟的第二道、第三道測量值計算F1、F2；(e)自F1、F2、CiC4和分壓PiC4測量值，計算得到分壓PiC4的校正值，即(PiC4)c，它獨立于CiC4的任何變化，獨立于函數F1內該C4烴類進料混合物中的化合物濃度(如，質量濃度)，或獨立于聚合反應溫度；(f)調節器比較異丁烯分壓校正值(PiC4)c與步驟(b)中計算出的調節器設定值C，并且計算這兩值之間的差值E＝C-(PiC4)c；(g)作為步驟(f)中計算出的差值的函數，調節器通過操作流量Qc及/或流量Qh，使反應器內氣相異丁烯分壓PiC4接近目標值C。特別是，如果調節器操作流量Qc，若差值E為負值或小于預先設定范圍的以零為中心的負值極限，此時增加催化劑流量Qc；若差值E為正值或大于該范圍的正值極限，減少催化劑流量Qc；或者若差值E為零或滿足預先設定范圍，催化劑流量Qc不變。此外，如果調節器操作流量Qh，那么調節器依據差值E來操作流量Qh，只不過與它控制催化劑流量Qc的操作方向完全相反因此，不象上面那樣增加它的流量，而是減少它，反過來也如此。
本方法的一個更精巧的形式也可以包括限制異丁烯的校正分壓(PiC4)c調節器的的操作，這樣使只有當該異丁烯的分壓測量值超出事先預定的目標值V范圍時，調節器才起作用。此范圍可以是不超過目標值V的±20％，優選不超過目標值V的±10％。此情形下，該方法包括下列步驟(a)確定反應器中的氣相異丁烯分壓與性質P與之間經驗關系，選擇性質P的理想值，利用該經驗關系來計算與性質P的理想值相對應的反應器中的氣相異丁烯分壓目標值V；(b)將步驟(a)計算得到的目標值V顯示為異丁烯的校正分壓調節器的設定值C；(c)以目標值V為中心，確定反應器氣相的異丁烯分壓范圍極限值，該極限值不超過目標值V的±20％，優選不超過目標值V的±10％；(d)測量C4烴類進料混合物里的異丁烯濃度CiC4(如，質量濃度)，函數F1內該烴類混合物中的化合物濃度(如，質量濃度)，聚合反應溫度和分壓PiC4；(e)從前一步驟的第二道、第三道測量值計算F1、F2；(f)自F1、F2、CiC4和分壓PiC4測量值，計算得到分壓PiC4的校正值，即(PiC4)c，它獨立于CiC4的任何變化，獨立于函數F1內該C4烴類進料混合物中的化合物濃度(如，質量濃度)，或者獨立于聚合反應溫度；(g)調節器比較異丁烯分壓校正值(PiC4)c與步驟(c)中所確定的范圍極限值；(h)如果分壓校正值(PiC4)c落在步驟(c)中所確定的范圍之內，調節器不起作用，則流量Qc及/或Qh保持不變；(i)如果分壓校正值(PiC4)c落在步驟(c)中所確定的范圍之外(i)調節器比較反應器氣相中異丁烯分壓校正值(PiC4)c與調節器設定值C，并且計算這兩值之間的差值E＝C-(PiC4)c；(ii)作為差值E的函數，調節器通過操作流量Qc及/或流量Qh，使反應器內氣相異丁烯分壓PiC4接近設定值C。特別是，如果調節器操作流量Qc，要么差值E為負值或小于預先設定范圍的以零為中心的負值極限，此時增加催化劑流量Qc；要么如果差值E為正值或大于該范圍的正值極限，減少催化劑流量Qc；要么如果差值E為零或滿足預先設定范圍，催化劑流量Qc不變。此外，如果調節器操作流量Qh，那么調節器依據差值E來操作流量Qh，只不過與它控制催化劑流量Qc的操作方向完全相反因此，不象上面那樣增加它的流量，而是減少它，反過來也如此。
本方法另一個更精巧的形式能結合上面兩段陳述的改進之處。此情形下，該方法包括下列步驟(a)確定反應器中的氣相異丁烯分壓與性質P與之間經驗關系，選擇性質P的理想值，利用該經驗關系來計算與性質P的理想值相對應的反應器中的氣相異丁烯分壓目標值V；(b)以目標值V為中心，確定異丁烯的校正分壓(PiC4)c的范圍極限值；(c)測量C4烴類進料混合物里的異丁烯濃度CiC4(如，質量濃度)，函數F1內該烴類混合物中的化合物濃度(如，質量濃度)，聚合反應溫度和分壓PiC4；(d)從前一步驟的第二道、第三道測量值計算F1、F2；(e)自F1、F2、CiC4和分壓PiC4測量值，計算得到分壓PiC4的校正值，即(PiC4)c，它獨立于CiC4的任何變化，獨立于函數F1內該C4烴類進料混合物中的化合物濃度(如，質量濃度)，或獨立于聚合反應溫度；(f)調節器比較異丁烯分壓校正值(PiC4)c與步驟(b)中所確定的范圍極限值；(g)如果異丁烯分壓校正值(PiC4)c落在步驟(b)中所確定的范圍之內，調節器不起作用，因而流量Qc及/或Qh保持不變；(h)如果分壓校正值(PiC4)c落在步驟(b)中所確定的范圍之外(i)為了達到步驟(a)計算得到的目標值V，被顯示為反應器內異丁烯的校正分壓值調節器的設定值C的值，是由如下方式計算出來，即，使所述設定點C最好根據隨時間的線性變化，并按上述的預定速率交互改變；(ii)調節器比較異丁烯分壓校正值(PiC4)c與調節器設定值C，并且計算這兩值之間的差值E＝C-(PiC4)c；(iii)作為差值E的函數，調節器通過操作流量Qc及/或流量Qh，使異丁烯分壓PiC4接近目標值C。特別是，如果調節器操作流量Qc，若差值E為負值或小于預先設定范圍的以零為中心的負值極限，此時增加催化劑流量Qc；或者若差值E為正值或大于該范圍的正值極限，減少催化劑流量Qc；或者若差值E為零或滿足預先設定范圍，催化劑流量Qc不變。此外，如果調節器操作流量Qh，那么調節器依據差值E來操作流量Qh，只不過與它控制催化劑流量Qc的操作方向完全相反因此，不象上面那樣增加它的流量，而是減少它，反過來也如此。
本方法上述形式的一個變例在于調節器同時操作流量Qc和Qh。如上所述，比較異丁烯分壓校正值(PiC4)c的計算值與調節器設定值C，并且計算這兩值之間的差值E＝C-(PiC4)c。作為差值E的函數，調節器通過同時操作流量Qc和流量Qh，使反應器內氣相異丁烯分壓PiC4接近目標值C如果差值E為負值或小于預先設定范圍的以零為中心的負值極限，此時減少流量Qh，同時增加催化劑流量Qc；或者如果差值E為正值或大于該范圍的正值極限，此時增加流量Qh，減少催化劑流量Qc；或者如果差值E為零或滿足預先設定范圍，催化劑流量Qc不變。
依據本發明優選的實施方案之一，發現只對引入的催化劑流量Qc進行操作，從而使校正分壓(PiC4)c保持在目標值V附近為常數更為有利。
本發明的優點之一是，它能提高聚合反應的穩定性，并且能降低多分散性，即降低所制備的聚異丁烯分子量分布寬度，而且不管是聚合反應溫度存在一些波動，或者C4烴類進料混合物的質量波動，它都能實現此目標。
本發明的另一個優點是，能通過另一個工藝控制來保持聚合溫度恒定，而與依據本發明使所生產的聚異丁烯的粘度或平均分子量維持在理想值所用的工藝控制無關。因此，通過維持與聚合物的粘度或平均分子量無關的聚合反應溫度在恒定值，就可使得到的聚合物具有穩定的質量以及恒定的不飽和端基含量。
圖1概略地顯示通過在包含圓柱型部件(2)的反應器(1)內連續聚合異丁烯來生產聚異丁烯的方法。該反應器內包括含有沸騰液體反應相(3)和與該液相平衡的氣相(4)。該反應器裝備有含單體的C4烴類進料混合物(5)的進料管，和催化劑進料管(6)，以及可選的助催化劑進料管(7)，這些進料管浸入至包含有沸騰液體反應相(3)的圓柱型部件(2)中。反應器的底部裝備有抽出沸騰液體反應相的出料管道(8)，通過它把沸騰液體反應相導入至純化設備(9)里，該設備包括，例如，至少一個經過管道(10)分離所生產聚合物的蒸餾柱。包含有氣相(4)的反應器上部裝備有再循環氣相的管路(11)，其上備有冷卻、凝集反應器(1)中逃逸出的氣相的冷凝器(12)，該冷凝器(12)是通過循環于管道(13)的冷卻流體來工作的，得到的冷卻液體再回歸至反應器(1)中去。在包含有氣相的反應器上部，裝備有用于測量反應器總壓力的壓力計(14)，測量反應器溫度的溫度計(16)，測量氣相中異丁烯濃度(例如，質量濃度)如氣相色譜儀等分析設備(15)。在C4烴類進料混合物的進料管(5)上，如氣相色譜儀等分析設備(17)和(18)用于測量異丁烯濃度(例如，質量濃度)以及測量函數F1中待測量的至少一種其它化合物的濃度。這五個測量儀器連接到一個中央控制單元(19)，它的部件如調節器和計算模塊等圖示于圖2中。
圖2以舉例方式顯示了本發明方法的工藝控制略圖。對于本發明所描述的要素，該圖在一側顯示了聚合反應器的儀器和設備，在另一側顯示本工藝控制的功能示意圖，這些功能能被集成于中央控制單元中。
依據圖2，計算模塊(21)有可能通過使用預先建立的反應器中的氣相異丁烯分壓與所生產出的聚異丁烯性質P與之間經驗關系，基于聚異丁烯性質P的理想值(20)，計算出反應器中的氣相異丁烯分壓PiC4的目標值V。然而，目標值V(22)可以通過計算出來，并且操作員可以直接輸入到計算模塊(23)中。該模塊(23)有可能基于目標值V，通過隨時間交互地改變該設定值C，計算反應器中的氣相異丁烯分壓PiC4的設定值C。計算模塊(25)有可能從分析設備(17)和(18)測量得到的函數F1中的化合物的濃度(例如，質量濃度)，和從溫度計測量得到的聚合反應溫度T，計算函數F1和函數F2的值。基于氣壓計(14)測量得的反應器中相對或絕對總壓，和基于如氣相色譜儀等分析設備(15)測得的中的異丁烯在氣相中的濃度(例如，質量濃度)，另一個計算模塊(24)用于計算反應器氣相異丁烯的分壓PiC4。從函數F1和F2的計算值，從分析設備(18)測得的中的異丁烯的濃度(例如，質量濃度)測量值，和從異丁烯的分壓的測量值M，計算模塊(26)能夠計算異丁烯的分壓的校正值(PiC4)c。因此計算模塊(26)產生輸入到調節器(27)中的校正值(PiC4)c。該調節器(27)(i)比較異丁烯分壓校正值(PiC4)c與由計算模塊(23)計算出的設定值C，并且計算這兩值之間的差值E＝C-(PiC4)c；(ii)作為差值E的函數，調節器(25)通過操作例如由泵配送的催化劑流量Qc，使校正分壓(PiC4)c接近目標值C如果差值E為負值或小于預先設定范圍的以零為中心的負值極限，此時增加催化劑流量Qc；或者如果差值E為正值或大于該范圍的正值極限，減少催化劑流量Qc；或者如果差值E為零或滿足預先設定范圍，催化劑流量Qc不變。
本發明的一個優選的變例簡略地顯示于圖3中，其中，所用的要素標示記號與圖2相同。而且，催化劑和助催化劑同時使用，它們按所希望的摩爾比，并且維持該比值引入至反應器中。因此，除了圖2所示的要素外，該示意圖還包括了一個計算模塊(31)，該模塊有可能基于調節器(27)所計算的催化劑流量值Qc，計算出待引入至反應器的助催化劑理想流量值VI，以維持待引入的助催化劑和催化劑量的理想摩爾比值(30)為恒定值，這個值已由操作員輸入到計算模塊(31)中。調節器(33)(i)比較引入至反應器的助催化劑流量測量值M1(32)與由計算模塊(31)計算出的助催化劑流量值V1，并且計算這兩值之間的差值E1＝V1-M1；(ii)作為差值E1的函數，調節器(33)通過操作由泵(34)配送的進入反應器的助催化劑流量，以使助催化劑流量接近計算模塊(31)計算出的理想值V1。
圖4.a，4.b，4.c代表來源于一部分聚異丁烯制造設備數據的趨勢，顯示當使用現有技術的工藝控制方法時，C4烴類進料混合物異丁烯濃度的變化對運動粘度的影響。圖4.a，4.b，4.c里代表的趨勢分別對應于C4烴類進料混合物內異丁烯濃度、測于反應器氣相的異丁烯的分壓PiC4以及運動粘度在6天周期內隨時間的變化關系。
圖5代表一個模擬圖，顯示在同一坐標系下，異丁烯分壓的測量值和異丁烯分壓的校正值，分別為(PiC4)mes和(PiC4)c，并且顯示本發明的優點。
圖6.a，6.b，6.c代表來源于一部分聚異丁烯制造設備數據的趨勢，顯示當使用現有技術的工藝控制方法時，聚合反應溫度的變化對運動粘度的影響。圖6.a，6.b，6.c代表的趨勢分別對應于聚合反應溫度、測于反應器氣相的異丁烯的分壓PiC4以及運動粘度在7天周期內隨時間的變化關系。
圖7代表一個模擬圖，顯示在同一坐標系下，異丁烯分壓的測量值和異丁烯分壓的校正值，分別為(PiC4)mes和(PiC4)c，并且顯示本發明的優點。
圖8.a，8.b，8.c代表來源于一部分聚異丁烯制造設備數據的趨勢，顯示當使用現有技術的工藝控制方法時，C4烴類進料混合物組成的變化對運動粘度的影響。圖8.a，8.b，8.c代表的趨勢分別對應于C4烴類進料混合物組成、測于反應器氣相的異丁烯的分壓PiC4以及運動粘度在2天內隨時間的變化關系。
圖9代表一個模擬圖，顯示在同一坐標系下，異丁烯分壓的測量值和異丁烯分壓的校正值，分別為(PiC4)mes和(PiC4)c，并且顯示本發明的優點。
在這里的文字和圖表描述中，下列符號應該理解如下PiC4反應器氣相內異丁烯分壓。(PiC4)c反應器氣相內異丁烯校正分壓。(PiC4)m反應器氣相內異丁烯模型化分壓。Qc催化劑的質量流量。QhC4烴類進料混合物的質量流量。R2所制備的聚異丁烯的質量流量。R3反應器汽相經冷卻冷凝后再循環的質量流量。CiC4C4烴類進料混合物內異丁烯的質量濃度。CiC4R2反應器內液相異丁烯的質量濃度。CiC4R3反應器內汽相經冷卻冷凝后再循環異丁烯的質量濃度。Conv異丁烯生成聚合物的轉化率。Conv’相對于該氣相的轉化率。F1C4烴類進料混合物內至少一種化合物質量濃度的函數。F2聚合反應溫度的函數。a，A，B常數K1，K2，kH0常數ki常數CiC4烴類進料混合物內的化合物i的質量濃度Ciav常數T聚合反應溫度下面的實例基于來源于聚異丁烯制造設備三個分立的部分數據趨勢，該聚異丁烯制造設備使用現有技術的工藝控制方法，其中，異丁烯的分壓保持恒定。
在這三個系列中，叔丁基氯作為助催化劑，乙基二氯化鋁用作催化劑。每個系列的起始期間，C4烴類進料混合物的總流量大約為15噸/小時，聚合反應溫度大約為10℃(除比較例5和6外)，反應器通過導管(5)連續進料C4烴類進料混合物，該混合物包含有大約8.5重量％1-丁烯，12.7重量％順式2-丁烯，22.3重量％反式2-丁烯，45.7重量％異丁烯和10.8重量％丁烷混合物(除比較例3和4外)。比較例1這個實例基于來源于聚異丁烯制造設備部分數據系列，該聚異丁烯制造設備使用現有技術的工藝控制方法，其中，異丁烯的分壓保持恒定。催化劑和助催化劑以一定的速率通過進料管連續地導入，其中，每噸C4烴類進料混合物，催化劑和助催化劑加料量分別為0.57摩爾和2.95摩爾/噸。運動粘度的目標值大約為600Cst。圖4.c顯示PIB的平均粘度從600Cst漂移至450Cst，該漂移起源于引入反應器的C4烴類進料混合物異丁烯濃度的增加，如圖4.a所示。該變化發生在1999年4月2日和1999年4月4日，在此期間，盡管保持異丁烯的平均分壓為大約1000Pa的恒定值，如圖4.b所示。為了使其粘度值回歸至目標值600Cst，1999年4月4日～1999年4月7日，把異丁烯的分壓從1000Pa增加至1300Pa，如圖4.b所示。從這個實例可以很清楚地看出，基于保持異丁烯分壓的工藝控制過程不能完全令人滿意。
權利要求
1.一種在反應器內連續聚合異丁烯過程中，維持聚異丁烯的性質P在所希望的恒值的方法，該反應器內包括含有單體和所生成的聚合物，與其上的氣相平衡的沸騰液體反應相，進行該聚合的步驟包括將催化劑和包含有單體的C4烴類進料混合物連續進料至該反應器中，并且連續從該反應器抽取出液體反應相，該液體反應相隨后連續經過至少一個純化步驟，分離出所生產的聚異丁烯，該方法其特征在于，所述性質P選自于所制備的聚異丁烯粘度及其平均分子量；通過使用所生產的聚異丁烯性質P與反應器氣相異丁烯分壓PiC4之間預先所建立的經驗關系，確定對應于性質P的理想值的PiC4目標值V；以及在聚合過程中，檢測反應器內氣相異丁烯分壓PiC4，及選自于聚合反應溫度和C4烴類進料混合物的至少一個組分濃度的至少一個參數，從PiC4測量值和這些參數中的至少一個的測量值計算異丁烯分壓校正值(PiC4)c，并且通過操作導入反應器中的催化劑流量Qc及/或C4烴類進料混合物的流量Qh，使該校正值(PiC4)c保持在目標值V附近為常量。
2.依據權利要求1的方法，其特征在于分壓PiC4被模型化為C4烴類進料混合物內異丁烯的濃度CiC4，以同一烴類混合物內至少一個化合物濃度為變量的函數F1，以聚合反應溫度為變量的函數F2，異丁烯轉化為聚合物的轉化率函數的函數，并且還有如下特征1)測量C4烴類進料混合物里的異丁烯濃度CiC4，函數F1內同一烴類混合物中的某種化合物(或數種化合物)的濃度，聚合反應溫度和分壓PiC4，2)從前一步驟的第二道、第三道測量值計算F1、F2，3)自F1、F2、CiC4和分壓PiC4測量值，計算得到分壓PiC4的校正值，即(PiC4)c，它獨立于CiC4的任何變化，獨立于函數F1內該C4烴類進料混合物中所述化合物(或數種化合物)的濃度，或者獨立于聚合反應溫度，4)通過操作進入反應器的催化劑流量Qc及/或進入反應器的C4烴類進料混合物流量Qh，使分壓PiC4的校正值(PiC4)c恒定在PiC4的目標值V附近。
3.依據權利要求1或2的方法，其特征在于，性質P選自于所制備的聚異丁烯的運動粘度、比粘度、比濃粘度和特性粘度。
4.依據權利要求1或2的方法，其特征在于，性質P選自于所制備的聚異丁烯的數均分子量Mn或重均分子量Mw或者粘均分子量Mv。
5.依據權利要求1～4之中任一條的方法，其特征在于，在助催化劑存在下，使用適于陽離子聚合的催化劑，并且導入反應器內的助催化劑量與催化劑的量的摩爾比值保持恒定值。
6.依據權利要求5，其特征在于，要導入反應器內的助催化劑量與催化劑量的摩爾比值為0.05～20，優選1～10。
7.依據權利要求1～6之中任一條的方法，其特征在于，它包括下列步驟(a)確定反應器中的氣相異丁烯分壓與性質P之間的經驗關系，選擇性質P的理想值，并且利用該經驗關系來計算與性質P的理想值相對應的反應器中氣相異丁烯分壓的目標值V；(b)將(a)步計算所得到的目標值V顯示為校正的異丁烯分壓調節器中的設定點；(c)測量C4烴類進料混合物里的異丁烯濃度CiC4，函數F1內該同一烴類混合物中所述化合物(或數種化合物)的濃度，聚合反應溫度和分壓PiC4；(d)從前一步驟的第二道、第三道測量值計算函數F1、F2；(e)自F1、F2、CiC4和分壓PiC4測量值，計算得到分壓PiC4的校正值，即(PiC4)c，它獨立于CiC4的任何變化，獨立于函數F1內該C4烴類進料混合物中所述化合物(或數種化合物)的濃度，或獨立于聚合反應溫度；(f)調節器比較異丁烯分壓校正值(PiC4)c與步驟(a)中計算出的目標值V，并且計算這兩值之間的差值E＝V-(PiC4)c；(g)作為步驟(f)中計算出的差值E的函數，調節器通過操作流量Qc及/或流量Qh，使反應器內氣相異丁烯分壓PiC4接近目標值V。
8.依據權利要求1～6之中任一條的方法，其特征在于，通過交互改變作為時間函數的該異丁烯分壓PiC4來達到PiC4的目標值V，并且該方法包括下列步驟(a)確定反應器中的氣相異丁烯分壓與性質P之間的經驗關系，選擇性質P的理想值，利用該經驗關系來計算與性質P的理想值相對應的PiC4的目標值V；(b)為了達到(a)步計算所得到的目標值V，通過隨時間交互改變該設定點C，來計算出待顯示為異丁烯的校正分壓(PiC4)c調節器的設定值C的值；(c)測量C4烴類進料混合物里的異丁烯濃度CiC4，函數F1內該同一烴類混合物中所述化合物(或數種化合物)濃度，聚合反應溫度和分壓PiC4；(d)從前一步驟的第二道、第三道測量值計算函數F1、F2；(e)自F1、F2、CiC4和分壓PiC4測量值，計算得到分壓PiC4的校正值，即(PiC4)c，它獨立于CiC4的任何變化，獨立于函數F1內該C4烴類進料混合物中所述化合物(或數種化合物)濃度，或獨立于聚合反應溫度；(f)調節器比較異丁烯分壓校正值(PiC4)c與步驟(b)中計算出的調節器的設定值C，并且計算這兩值之間的差值E＝C-(PiC4)c；(g)作為步驟(f)中計算出的差值E的函數，調節器通過操作流量Qc及/或流量Qh，使反應器內氣相異丁烯分壓PiC4接近設定值C。
9.依據權利要求8的方法，其特征在于，通過以一定的速率交互改變作為時間的線性函數的異丁烯的校正分壓值(PiC4)c，來達到異丁烯的校正分壓(PiC4)c的目標值V，所述速率變化范圍為100～2000Pa/h，優選500～1500Pa/h。
10.依據權利要求1～6之中任一條的方法，其特征在于，反應器內氣相異丁烯校正分壓(PiC4)c調節器只有在該校正分壓的測量值超過了目標值的預設范圍時才開始工作，并且該方法包括下列步驟(a)確定反應器中的氣相異丁烯分壓與性質P之間經驗關系。
11.依據權利要求10的方法，其特征在于，在目標值V附近的預設范圍不超過V值的±20％，優選不超過V值的±10％。
全文摘要
本發明涉及一種異丁烯聚合方法,其中使所生產的聚異丁烯性質P(粘度或者平均分子量)保持在所希望的恒定值上。通過連續導入包含有單體的C4烴類進料混合物和催化劑連續進料至反應器中,連續從反應器排出含聚合物的液體反應相在反應器內來實施連續聚合法,該反應器包括與氣相平衡的沸騰液體的反應相。該過程包括,通過所生產的聚異丁烯性質P與PiC4之間預先建立的經驗關系,確定反應器內對應于性質P的理想值的氣相異丁烯分壓PiC4的目標值V。聚合過程中,檢測PiC4,計算PiC4的校正值(PiC4)c,通過操作導入反應器中的催化劑流量Qc及/或C4烴類進料混合物的流量Qh,使該校正值(PiC4)c保持在目標值V附近為常量。
文檔編號C08F2/00GK1353725SQ0080853
公開日2002年6月12日 申請日期2000年6月6日 優先權日1999年6月11日
發明者E·阿里瓦特, G·伯納佐茲, A·皮內德, C·賽特 申請人:英國石油化學品有限公司