專利名稱:有關礦物纖維制造的改進的制作方法
本發明有關于礦物纖維生產技術的改進。進一步明確說本發明有關的技術為要制成纖維的原料是以熔化狀態進入到一個空心的離心機中在其周緣上有大量的小孔。在這些技術中原料受到離心力的作用且被擠壓而形成纖維絲，此絲噴射進入到一股溫度和速度均高的燃氣流中，此氣流是流經離心機的圓周壁的。
此纖維生產技術一直是許多專利公報的主題。其中較新的可以參考歐洲專利申請NOS.O 091 866和0 091 381。
由早期著作中特別是從上述的二個文件中提出的根據所需的各種用途對纖維所要求的性質具有很大的不同。甚至考慮僅用于聲和熱的絕緣產品也可明顯的有很大的差別。
例如這種型式的最大量的產品是所謂“絕緣氈”(felt)，由于其較低的容積質量稱之為“輕氈”。為了得到最佳的熱的性能這些絕緣氈最好由許多很細的纖維來組成(直徑小于5微米)。
輕氈的抗壓強度有限，而作為其他用途的絕緣材料寧可采用較粗但較強的材料。
這僅是一個例子說明用戶們所要求的產品別性不同。更不用說生產條件也是不同的并根據要求的產品的型式而變化。
符合這些要求的纖維的制造必須滿足效率和生產價格的主要標準。在任何情況下無論制造什么產品，對于一個指定的工廠必須達到最大可能的產量及最低的價格。
由于這種種考慮使得廠家希望采用在各種不同的廣泛條件下能具有各種功能的有用的生產設備。
因此在歐州專利公報NO.0 091 381中所述的技術中提供了滿足于最新要求的顯示有一定范圍的絕緣和機械性能的絕緣氈的生產方法。生產出的纖維產量高并很細。這些纖維的長度是這樣的，一方面在絕緣氈中它們在接受平面上的排列是高度無向性的，另一方面它們對絕緣氈給出了要求的機械性能。
在其他條件相同的情況下，可以認為纖維愈長氈子強度愈強，但是為了獲得在氈子中纖維的均勻分布寧可使得它們的長度相對的短些，這種想法沒有完全公開的推廣，纖維的結構特別是它們單獨的性能是與絕緣性能密切有關并起了一個復雜的作用。下面當討論本發明實施時我們要沿著這些線索來檢查其某些方面。
根據上述文件中所述的技術，按照要求生產非常細和長的纖維的方法已早為人知，然此結果通常是靠采用大量的減少每個裝置上產量來達到的。
這也是眾所周知的如何同時保持纖維的細度和產量可以采用例如熱的氣流使增加拉的效應來得到。但通常所得纖維是較短的和缺乏規則的。在此方式下所獲得的絕緣材料具有相當高的容積質量。例如放在傾斜的屋頂上的各種鑲板稱之為“屋頂板”它支撐著不透水的復蓋物。
本發明為了提供各種方法使采用這些技術后所獲得的各種性能的組合能多樣化。特別是本發明的目的是生產細和長的纖維，在每個裝置上所生產的纖維的產量被保持在一個高的水平并且不改變離心機的主要的特性即小孔的數目，離心機的尺寸等。
本發明的目標已經由采用改變為了抽拉纖維而使用的熱氣流發生器的功能而達到。因此氣流是沿著離心機射出形成一個口袋，它的形式至少在靠近發射點是一個旋轉的雙曲線，換句話說氣流傳播的方向是與離心室軸線平行線成一定角度發射的。
離心機的周緣壁可以是圓柱形的或常常采用略帶錐度的，氣流的方向與相應的圓柱或圓錐的母線成一個固定的角度。
離心機周緣壁的切面按不同情況可以是平行或基本平行于離心室的軸線。該切面可以包含發射方向但也同樣可能使發射方向與該切面有一個限定的角度。
在第一種情況假定離心機的錐度可以忽略，噴射產生在雙曲線的頸部。第二種情況發射是位于頸部的上游或下游保持在相當接近頸部的地方。
如首先假設噴射產生在雙曲線的頸部，氣流在圓周壁上切面上的傳播方向可以分解成接觸母線的分量稱謂“軸向”分量以及與第一部分成直角的分量稱為“切向”分量。
在常規的方案中發射的方向近似地減少到第一部分分量。根據本發明雖然切向分量比起軸向分量來是很小但仍相當可觀的。
當然氣流的初始方向隨著它的發展是變化的，此變化主要是由于引入了周圍的空氣，引入空氣的現象是由于在離心機下面產生負壓而帶來的。
然而在接近離心機的區域也即進行纖維抽拉的區域可以認為其初始方向是始終不變的。
早期的燃燒氣流發生器如在法國專利申請NO.2524610中所介紹的形式是較好的。此發生器包括一個內部燃燒的爐子，它的特殊的設計提供了許多優點，此爐子很易操作，它在很大工作范圍中穩定工作，同時能沿著離心機周圍達到非常高的均勻性，也能產生一股非常高溫高速的燃氣氣流，并仍能保持總的體積很小。燃燒爐實際上必定是在相當小的空間圍著離心機來安排位置。
在這種型式的燃燒爐內，燃燒發生在一個環腔內，它是不分隔的，燃燒的氣體經由一連續小孔組成的一個縫隙流出，此縫隙的寬度非常窄(大約為十分之一毫米)，以便產生一股高速氣流。
對于燃燒爐工作，在其內部旋轉并燃燒氣體的方式是特別重要的。實際上，所做的各種努力是為了使可燃混合氣以反向的旋轉進入到燃燒氣體中。此旋轉建立在此兩股氣流沒有分隔而互相之間是接觸的。再者可燃混合氣被引入并通過一個已經升到很高溫度的壁上，因此它的燃燒速度是增加了。此壁的高溫主要是由于對面的直接與燃燒氣體接觸的壁的幅射造成的。
再者，從美國專利NO.3 215 514可知它采用了一個發生器產生一股燃氣流切向直接進入到離心機，其方向相對離心機的軸線是傾斜的。在此專利中氣流發生器從不同的小孔中發射出一系列的射流，小孔的軸線的定向是根據這些射流要求的方向。
這種方案引起了在離心機周緣上的非連續的燃氣流，小孔之間互相是非常接近的，因此發射出的射流很快就合到一起了。然而由于從纖維抽拉區與發射之間相隔的距離非常小，非連續性使不能達到加工所要求的均勻性。
關于該裝置，應當指出從這類孔的發射大為限制了在這樣一個有限空間裝置中的有效的燃氣流動，而在法國專利2524610的燃燒器中其燃氣流的流動本來是可以有效的。
在美國專利NO.3 785 791也同樣提出采用一個燃燒器，由它噴射出來的燃燒氣體是沿著離心機并帶有一個切向分量，為此燃燒器是環形的在燃燒室內部火焰按切線方向形成。
在這個專利所述的技術中，氣體的抽拉過程是用二種不同的途徑來達到的。在離心機緊靠的周緣上一個低速火焰有可能用來控制溫度并對抽拉過程無明顯的影響。這是由于圍著離心機安置了一個同心環的氣流噴射的作用所致，并在氣流之上構成了“軟”火焰。
在此早期專利中，燃燒爐的特殊的作用解釋了不需要有一個很強的火焰。這是對比于在法國專利申請NO.2 524 610中所述的那種燃燒爐所得的強火焰。
這也解釋了為何可以在燃燒器周緣一個點上形成火焰而不引起不利的不均勻性，確實，離心機的溫度對周圍大氣的局部偏差是較不靈敏的。在整個離心塔上的溫度的均勻性明顯是由于快速旋轉而建立的。另一方面采用燃氣流抽拉纖維要求在整個周緣上是非常均勻的，這是由這個專利采用對抽拉射流的吹氣小孔的非常有規律的安排所證明了的。再者如果在此文件中尋找熱氣流達到一定程度均勻性的吹氣條件，基本是采用增加燃燒氣體在其到達出口小孔之前的通道來達到，增加通道的長度是有可能的，因為氣流不需非常強烈的發射，必須強調加長通道為了實現燃燒氣體在離心機出口邊緣上發射均勻性，看來使初始氣流的“切向”特微基本上消失了，因而為了恢復這個特點，此專利提出采取在噴射口上安裝一個方向擋板，然而這種安排除了依靠氣體的低速發射以外幾乎是不可能的(如果沒有冷卻這些擋板的方法)。
對這些較早的文件的分析表示出它們不能根據發明提供滿意的技術方法，包括提供一股非常均勻和很強的具有切向分量方向的抽拉氣流。
這些文件也不可能對法國專利申請NO 2 524 610中提出的燃燒器進行修改。提出在燃燒器出口有一系列不同小孔發射射流或者提出在一個連續小孔中裝上方向擋板，對這種型式的燃燒器絕對不可能有滿意的工作的。
導致本發明的研究表明有可能生產一種在前面提及的速度和溫度條件下具有反向氣流功能的燃燒爐，再進一步使有可能發射帶有切向分量方向的燃氣流。
在前面專利NO 2 254 610中所述的燃燒器具有很多的可燃氣進氣管道安置在環形燃燒室整個周緣，這些管道的方位是與燃燒器的主軸一致的。
根據本發明，要產生一股帶有切向分量的氣流進氣管道是在同一方向傾斜的。
在此方案中必須注意燃氣從連續小孔噴出帶有切向分量，從燃燒室出口處不需任何擋板或類似的方法。及試圖對燃氣加以方向的引導。
根據本發明的方案所提供的切向分量可以采用選擇進氣管道相對于燃燒器的軸的傾斜角度來作基本調節，一般講傾斜的角度愈大，切向分量愈大。
實際上進口的傾斜角受裝置的幾何形狀的限制以及受到為了達到要求在整個燃燒器工作均勻性而在進口分布大量的小孔的限制。此傾斜角一般不超過75°最好在60°，同樣如果傾斜角變得非常小所產生的效應不顯著，因此實際使用中此傾斜角不小于30°。
如參照圖上可以看到噴射的方向也取決于產生噴射的狹縫的幾何形狀。
此狹縫的形式是圓柱形式環形小孔也可以采用帶小錐度的。
根據情況噴射可以發生在雙曲線的頸部或接近頸部處。
除了系統的幾何形狀，燃燒器本身工作條件能影響噴射的方向。可以指出由燃燒器噴射的燃氣的溫度增加可引起切向分量的相對減少，反之也同。實際上纖維抽拉的溫度條件是限定在一個相對很小的范圍內，通常相應于變化工作條件來作改進是非常有限的。
也需強調在實際中燃氣流方向的傾斜角度通常是朝著離心室旋轉的“方向”，這意味著此方向的切向分量是與離心室的運動是同樣方向的。我們將在下文中見到這種方案可促使生產纖維的增長。
現在對本發明參考附圖作更詳細的敘述。其中圖1表示了按本發明纖維形成的組合件的局部剖面圖。
圖2是圖1中燃燒室部分透視圖。
圖3圖解表示了相對于離心室旋轉的氣流速度的分量的較佳方向。
圖4是一組曲線表示了不同型式的燃燒器壓力與所生產纖維的細度的函數關系。
圖5是一組曲線表示按照本發明生產的產品的絕緣性能的改進。
圖6是一組曲線表示了根據本發明以及在常規條件下生產的產品的機械強度。
圖7a，b，c和d解釋了當本發明裝置運行時有關燃氣流噴射方向的幾何條件。
圖1所示的組合件包括了利用熱燃氣流的離心和抽拉技術生產纖維所采用的各種另件，如同在歐州專利申請NOS.0 091 866和0 091 389中的那些目的，此組件包括離心機1，安裝在軸2上，軸和離心機由一個馬達驅動作快速旋轉運動，馬達沒有在圖上表示。通常軸2是空心的，而用來生成纖維的原料由供應設備(燃燒爐，前部，噴絲頭)流出進入到軸2到一個“吊藍”3。可拉伸的原料散布在吊藍的底部，吊藍3也同樣的被驅動作旋轉的運動，因此原料被甩到周緣壁4上，在4上有小孔與由此形成粗線6進入到離心室1的壁7上，此周緣壁7上打有大量小孔，原料通過這些小孔形成所謂“初級”非常細的絲，這些絲由離心機甩出進入到由燃燒室8流出的燃氣氣流中去。在此燃氣流的作用下將“初級”絲抽拉形成纖維絲。
在圖1中所示的組合件還包括一個吹風環9，它產生一層燃氣流包住了由燃燒器8流出的燃氣流，此層狀氣流允許較好的控制由燃燒器發射的氣流的流動，它限定和防止由燃燒室出來的氣流與周圍靜止另件的接觸，特別是導入環10。此層狀氣流同樣也保護由燃燒室出來的氣流與周圍空氣接觸，特別是由于周圍空氣吸入而引起的阻滯。
在組合件中導入環10用于加熱離心機中暴露在外當接觸周圍空氣時很易冷卻的那一部分。希望要求周緣壁在整個高度上溫度是非常均勻的以使無論從什么位置的小孔出來的絲噴射到壁7時保持相同的條件。
前述的方案應用是非常普遍的，當然這些方案不是死板的，根據本發明的技術可以有許多修改。然而在所有的變更中必定有此離心機1，在其壁上有許多小孔。同樣也具有一個環形燃燒器8，沿著邊緣壁7噴射出一股高速的熱氣流。
在圖1中圖解地表示了一個實施例，環形燃燒室8包括了一個燃燒室11，用耐火材料的壁圍起來，此燃燒室與外界的聯系通過一個排氣裝置12，它延伸到燃燒器整個邊緣上，排氣裝置12由不銹鋼另件13和14來延伸。并引導燃氣流進入到離心機的周緣上。另件13和14形成一個具有寬度不變的連續狹縫。為了避免它們的變形另件13和14由孔15和16中的循環水來進行冷卻。進水和出水裝置沒有在圖上表示。
燃燒器通過各進氣口17引入可燃混合氣體，這些進口沿著燃燒室周圍以一定的間隔布置。為了使供氣條件均勻所有的進口17與同一個環形供氣室18相連。
每個進氣口17通過小孔19沿著耐熱壁20進入到燃燒室11中，燃燒室11的結構是燃燒氣體在噴射前沿著壁20對面的壁21流過。可燃混合氣的進口進入到燃燒室的方式是以與已燃氣體排氣相反的方向進行的，為了便于熱交換以及混合氣的點火。點火也是較方便的，由于壁21接觸了最熱的燃氣強烈的幅射到其對面的壁20上并使新鮮可燃氣溫度升高。
進氣口17相對于裝置的主軸是傾斜的，其方式在前面已詳細說明。為了清楚表示，這些進氣口的軸向方向用點畫線表示。
圖2用箭頭表示了燃燒室中燃氣的路線。進口相對于燃燒器軸線的初始斜角影響了整個軌道并發現要影響燃氣發射的方向。在燃燒室內的燃燒明顯的產生了相當大的溫度和速度的提高。
計算指出并實驗證實雖然總的速度增加但燃氣速度的切向分量基本上是保持一定的。在確立進氣口17的斜角時必須使其角度大大超過相對于氣體從燃燒器噴出的方向與組合件軸線之間的夾角。我們將在下面看到這些例子，實際上結果是進口17通常是很傾斜的。
對于這種型式的燃燒器，必須在燃燒室11內部基本進行完燃燒，如果火焰有局部伸出外面，燃燒室會損失一部分效率。
在一定程度上，燃燒室中燃氣初始方向的傾斜角使得燃氣在燃燒室中路線的延長，其結果促使燃燒更完全。因而采用傾斜噴射的結果有可能增加燃燒器的放熱負荷。
按本發明的條件與在常規條件下進行了試驗，其結果的對比指出根據本發明所提供的方法有新的前途。
在這些試驗中，離心機具有圖1中所示的型式。離心機直徑為600mm，其圓周速度大約60米/秒，供應燃燒的混合氣是空氣和從Gnoningen來的天然氣。此天然氣和空氣混合氣是予先調好的，因此從燃燒器出口噴出的溫度是1550℃。
噴射是通過一排48個小孔產生的，小孔是有規律安排的，小孔的直徑是16mm，作為常規的方案，小孔17的方向是與燃燒器的軸線平行。根據本發明小孔17是傾斜式的。下面的試驗是相應于所選擇的各個不同傾斜角下進行，因此對于所選定的工作條件，從燃燒器噴出的燃氣流與燃燒器的軸線相對所成角度各自為16°和22°。
在燃燒器中當發射氣流要想產生一個16°的角度，進氣口17的傾斜角是略微超過50°;如在燃燒器中燃氣發射角要達到22°，進口的傾斜角約為68°。
燃燒器的制造是很方便的，采用可澆鑄的耐熱水泥澆注到一個陰模中，然后將模子拆毀。如在法國專利申請NO 2 524 610中表明，模子可以采用膨脹的聚苯乙烯材料。在此情況下模子的拆毀方法很簡單，可以采用一種溶劑來溶解模子。
為了制造各進氣口，模子中可以放入較硬的管子例如用聚氯乙烯材料，當然也可以采用當耐熱壁做成以后一次鉆出這些進氣口。
如在圖1所示，為了容易制造，燃燒室最好由幾塊耐熱另件組合而成。圖上所介紹的形式燃燒室具有三個另件，相應于圖上的壁20，21和22。
燃燒室的耐熱壁是很方便的采用一個金屬外殼來保持其位置，金屬外殼是由幾個另件23，24，25用常規方法組合起來的，在圖中沒有表示出來。
由金屬壁26，27的組合，很方便的組成了一個雙層腔，在其中可燃混合氣在進入到燃燒室前旋轉并變熱。
可燃混合氣的輸送在燃燒器的上游已經調節，這是采用常規手段來調壓的，在圖上沒有表示，燃氣混合氣通過一個或幾個導管28進入到雙層腔中。
這樣做是有利的，即把腔室18一側的進氣口17的端部安排于環29中，而環的內通面積大小可以選擇以控制17的流通量。
在進行所有對比試驗時，可以根據常規方法裝有吹氣平行于軸線的燃燒器和根據本發明的方法裝有給出切向分量的燃燒器準備出同一細度的產品。
沒有單獨的對纖維的結構進行全面的研究，同一細度的纖維應在所希望具有的某些性能上進行對比，但如果是同樣細度的纖維，從各次試驗中其性能特別是絕緣性能應該是相同的，如遇到任何變化表明了纖維結構的變化。
細度是根據ASTM-D-1148-78規范進行測量，根據一索已知質量的纖維(2;2.5;……;3.5;6克)以絞纏的方案放在一個艙間，一股已知壓力的氣流流過此空間，是用流通氣流的流量來測量氣流的阻力來定為“細度”。纖維愈細愈長因而細度就愈小，因為它們為氣流的通道提供更多的空間。
在給定方向下改變細度的最簡單的方法是改變燃燒室的壓力，顯然此壓力是取決于噴進燃燒器內可燃混氣的壓力，并且此壓力也直接反映在燃氣的發射速度，速度和壓力同時增加。
圖4是一組曲線，采用了前面所述的三種燃燒器。燃燒器出口的動壓與生產的纖維細度的關系，動壓以毫米水柱表示。所有的情況下對于一個或同樣的細度時可以發現燃燒氣體發射速度的切向分量愈大壓力就愈大。
根據本發明的兩種情況中(發射角為16°和22°)切向分量是相同于離心機的旋轉方向。
可以假設如果為了具有同樣的細度，壓力必須較高，這是因為氣流在離心機旋轉方向所產生的氣流的擴散，因而為了保持氣流的抽拉作用必須使整個氣流具有較高的速度，因而要有高的壓力。由此而得出結果是在本發明中能量的消耗要略高些。
采用本發明的優點主要是獲得纖維的質量，當纖維非常細時這些機械的和絕緣的性能是非常優良。正如我們已提到的要得到非常細的纖維(細度低于3/5克)主要決定于燃燒器的壓力增高。
在常規的結構中可以發現如果壓力增加變得非常強時產生的纖維非常短。帶有按離心機旋轉方向的切向分量的氣流如圖3上所示。所得的細纖維在其形成的時候受到較少的“撞擊”因此顯著的增長。
實驗得出，根據本發明所做的模型對于纖維長度最好的結果是在燃燒器的發射氣流速度的切向分量基本等于離心機的圓周速度時。
如果不愿要長的纖維，在應用中愿意采用較短的纖維，可以采用一個常規的燃燒器或者采用本發明的燃燒器但其噴射氣體的切向分量的方向是與離心機旋轉的方向相反的，在此情況下纖維的生成確實較由常規方法所獲得的為短。
再者在此采用帶有與離心機旋轉方向相反的切向分量的氣流的情況下，在其他條件相等時，使有可能減少燃燒器的壓力和能量的消耗。
根據本發明的實施例中，離心機的速度條件按前面所述的為了盡量得到長纖維，調節切向速度約在60米/秒，考慮了所有的情況，總的噴射速度大約在210米/秒時可以達到。
根據本發明的產品在其絕緣性能上的改進是明顯的超過所有低容積質量的產品的。圖5表示了導熱性的測量值與所談到的纖維的容積質量的關系。
在此兩組試驗中，相應曲線表示的結果是在同一纖維的細度F2.5/5克。原料的流量是相同的每個離心機14噸/日。根據本發明的燃燒器(曲線Ⅱ)，它生成的氣流的切向分量是傾斜角為16°時產生的。曲線Ⅰ相應為一個常規的燃燒室。
所有其他條件是相同的，可以看到本發明條件下所獲得的纖維提供較好的性能，它反映了對于同樣容積質量的纖維有較低的導熱性。
此改進總的說來使纖維有延伸性和較好的均勻性，對根據本發明生產的纖維直徑作統計研究表明分散性特別低。纖維直徑的分布圖是非常窄的僅有一個最大值。
評價纖維的長度同樣可以由絕緣纖維的機械拉伸強度來確定。很清楚如果纖維愈長則他們的初絲應愈強，而機械的內聚力是纖維互相卷絞的因素，它們愈長則保證在捆繩接觸點上有愈多的聯接點。
圖6表示了在常規條件下和根據本發明的條件下所生產的纖維樣品的抗拉強度的測量結果。
在重復的試驗中，離心機的流量保持在每日20噸，它形成了相當大的輸出，在普通方法下不能生產高性能的纖維。這些試驗中細度被調整在F4/5克。
根據本發明燃燒器產生一個大約16°的切向分量。
測量是根據ASTM-C-681-76標準文件的要求進行的。在此標準中，由絕緣氈中切出一圓環并加上拉力直到斷開。
在圖6中的圖線是有關不同容積質量的纖維絲。
圖上可看到根據本發明制造的纖維絲(曲線Ⅰ)比常規條件下生產的(曲線Ⅱ)強度增加的多。
另一優點是在執行本發明的各種條件而引起的，特別是纖維在輸送帶上的分布顯著的改進了。纖維被生產出來后在輸送帶上立刻被收集起來，這是來自上述歐州專利申請NO.0 072 300中那種型式的影響。
可以看到在離心機下游生成的銀絲，當燃燒爐產生一股帶切向分量的燃氣流，它會大大的散開的。
銀纖維的幅寬的增加，使有可能減少甚至節省掉通常用于在輸送帶整個寬度上為了散開纖維所用的工具。
由于燃燒氣流流動變化而引起的銀絲的散開是非常明顯的。圖7a至圖7d表示了根據本發明氣流的形成。
圖7a和7c代表了下列情況，燃氣是由我們稱之為“雙曲線頸部”處發射出來，氣流的方向V是在離心機c周緣壁上切面p上形成。
此V的方向可以分解成“軸向”方向Va和一個“切向”方向Vt通常切向方向是與離心機旋轉同一方向。
第一個近似的假定為氣流的旋轉不受任何進氣現象的干擾。相當于一個雙曲線如圖7c上所示。過程進行中伴防有效的薄膜狀氣流的散開，此散開程度比沒有切向分量的常規的發射形成的要顯著的大。
略帶錐度的離心機，如在圖中所示，對噴射的條件沒有特別的干擾。因此在圖7a和7c的情況下噴射是受到如圖1中所示的“圓柱形”環形狹縫的影響。
圖7b和7d表示噴射產生在氣流形成的雙曲線頸部下面的情況，要看到即使在這種情況，噴射也是位于非常接近離心機心的地方，為了保持氣流的全部功效。
在此情況下，發射方向V不再位于平面p中，如前面所述它可以分解成一個軸向分量Va，一個切向分量Vt，還必須加上一個所謂經向分量Vr，在所示的實施例中此經向分量是“離心的”此結構反映了在拉絲區能顯著的分散開銀纖維絲。在所有情況下，噴射的徑向分量相對于其他分量是相當小的。
權利要求
1.一種礦物纖維的生產方法，包括為了生產纖維的原料的離心作用，原料在熔化狀態通過在離心機周圍布置的小孔，沿著離心機周圍有一股提高了溫度和速度的氣流的噴射以便卷吸和抽拉，在離心力的作用下由小孔流出的原料的絲。抽拉燃氣流是圓繞在離心機沿著圓周形成了一個均勻和連續的薄膜層，其特點在于，抽拉氣流的噴射方向包含了一個相對于離心機的切向分量，從而燃氣的薄膜氣流假定為一個雙曲線的形式。
2.根據權利1的方法具有如下別點，燃氣氣流發射方向的切向分量是由燃燒混合氣進入到抽拉氣流發生器的燃燒室中時按與離心機軸線成一個傾斜角度的方向噴入而達到。
3.根據權利1或2的方法，具有特點為抽拉燃氣發射的相對離心機的切向分量的方向是按離心機旋轉的方向。
4.根據權利3的方法，具有特點為抽拉燃氣噴射速度的切向分量基本上等于離心機的圓周速度。
5.內部燃燒的燃燒器包括一個環狀的燃燒室(11)，排氣經由一個壓降小孔(12)，另件(13，14)確定了一個連續的環形噴射孔，此小孔的方向基本上平行于燃燒器的軸線，可燃混合氣的供應通過進氣口(17)有效的排進燃燒室(11)中，這些進氣口安放的位置是氣體的供應是沿著燃燒室(11)的壁(20)并對著燃燒的氣體運動方向作相反的流動，燃燒的氣體流徑對著可燃混氣進口所在的壁(20)的壁(21)。其特點為供氣口(17)的安放采取與燃燒器的軸線形成一個角度。
6.根據權利5，燃燒器的特點為，進氣口(17)與燃燒器軸線所成的角度是小于75°最好是小于60°。
7.根據權利5，特點在于進氣口(17)對于平行于燃燒器軸線所成的角度是大于30°。
8.根據權利5到7中其中之一的燃燒器，其進氣口(17)是在組成燃燒室(11)的耐熱壁(20)中。
9.根據權利8中的燃燒室其進氣口(17)與一個環形空腔(18)完全相聯，使可燃混氣進入到所有進氣口中分配都很均勻。進氣口(17)排氣進入空腔(19)的末端裝有一個環(19)。它對末端起保護作用并提供了進氣口(17)的控制。四張圖表。圖上措詞的解釋圖6Resistance g/g＝強度 克/克圖4Psession mm CE＝壓力mm水柱micnonaise＝細度
專利摘要
本發明有關于纖維形成技術，包括帶有由一個燃燒器所產生的熱氣流的離心式的拉絲方法。
文檔編號C03B37/04GK86100401SQ86100401
公開日1986年7月23日 申請日期1986年1月18日
發明者弗朗西斯·莫斯尼爾 申請人:伊索福圣戈班公司導出引文BiBTeX, EndNote, RefMan