獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法及模具的制作方法
【專利摘要】本發明涉及一種獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法及模具，其方法包括以下步驟：S1、在沖壓模具凸模和凹模外表面的部分區域涂覆陶瓷熱障涂層；S2、獲得沖壓件坯料；S3、將坯料置于加熱爐中加熱，使坯料組織均勻化；S4、將加熱后的坯料放入上述表面具有陶瓷熱障涂層的沖壓模具中，利用壓力機完成后續沖壓成形工藝；其模具的凸模和凹模外表面的部分區域設有陶瓷熱障涂層。本發明通過噴涂陶瓷熱障涂層使沖壓件不同區域具有不同相組織，從而獲得力學性能梯度零件，進而實現單一零件的多性能要求。這種方法不僅簡單實用、易于實現，并且有效地改善了沖壓件的相組織，可用于多種汽車覆蓋件及零部件的熱沖壓成形中，具有廣闊的應用前景。
【專利說明】獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法及模具
【技術領域】
[0001]本發明涉及熱沖壓成形領域，更具體地說，涉及一種獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法及模具。
【背景技術】
[0002]隨著生態環境惡化和能源短缺，節能、減排已經成為當今世界汽車行業發展的主要發展方向之一，其中高強度鋼板熱沖壓技術是實現汽車的輕量化，達到節能、減排的有效途徑。由于高強度鋼板具有較高的機械強度，在保證性能的前提下可以通過減小板厚或者截面尺寸等方式減輕零件質量，從而實現汽車輕量化。因此其在汽車領域內的應用越來越廣泛。
[0003]熱沖壓成形技術是一項專門用于成形高強度鋼板沖壓件的新技術。通過這種方法制得的沖壓件組織為馬氏體，強度高達1500MPa，而且熱沖壓成形后幾乎沒有回彈。然而，隨著汽車輕量化及碰撞安全要求的提高，用具有不同組織的力學性能梯度熱沖壓零件替代傳統的全馬氏體組織的熱沖壓零件是一個新的發展方向。力學性能梯度零件是指力學性能根據功能要求而各部分不同的一種新型功能零件。以B柱為例，其理想結構為上部區域具有較高的強度以抵抗外界碰撞，下部區域則具有較低的強度以吸收碰撞能量。單一零件的多性能要求，這是傳統熱沖壓零件無法達到的，而力學性能梯度零件在單一零件上實現了力學性能的漸變，實際上就要求在熱沖壓過程中對不同部位實現不同的成形和成性，從而滿足不同需求下的碰撞安全性能。

【發明內容】

[0004]本發明要解決的技術問題在于，提供一種獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法及模具。
[0005]本發明解決其技術問題所采用的技術方案是:構造一種獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法，包括以下步驟:
[0006]S1、在沖壓模具凸模和凹模外表面的部分區域涂覆陶瓷熱障涂層；
[0007]S2、獲得沖壓件坯料；
[0008]S3、將坯料置于加熱爐中加熱，使坯料組織均勻化；
[0009]S4、將加熱后的坯料放入上述表面具有陶瓷熱障涂層的沖壓模具中，利用壓力機完成后續沖壓成形工藝。
[0010]在上述方法中，所述步驟SI進一步包括以下步驟:
[0011]S11、噴涂金屬粘結底層:利用等離子噴涂技術，在熱沖壓模具上涂覆金屬粘結底層，厚度為0.1?0.2mm ；
[0012]S12、噴涂陶瓷面層:利用等離子噴涂技術，在所述金屬粘結底層上涂覆陶瓷面層，厚度為0.1?0.5_。
[0013]在上述方法中，所述金屬粘結底層為NiCoCrAlY、CoCrAH或NiCoCrAH。[0014]在上述方法中，所述陶瓷面層為6wt%?8wt%Y203穩定的Zr02。
[0015]在上述方法中，在所述步驟S3中，所述坯料升溫到900?950°C，保溫3?5min。
[0016]在上述方法中，所述沖壓模具采用熱作模具材料。
[0017]在上述方法中，所述沖壓件坯料通過熱沖壓鋼板加工而成，熱沖壓鋼板在軋制成形后，材料組織為均勻的鐵素體和珠光體，屈服強度為280MPa?400MPa，抗拉強度大于450Mpa ;淬火組織為均勻的馬氏體，抗拉強度為1400MPa?2000MPa。
[0018]本發明還提供了一種獲得力學性能梯度熱沖壓零件的模具，包括凸模和凹模，所述凸模和凹模外表面的部分區域設有陶瓷熱障涂層。
[0019]在上述模具中，所述陶瓷熱障涂層包括金屬粘結底層和陶瓷面層，所述金屬粘接底層涂覆在所述凸模和凹模的外表面，所述陶瓷面層在所述金屬粘接底層上，所述金屬粘結底層厚度為0.1?0.2mm，所述陶瓷面層的厚度為0.1?0.5mm。
[0020]在上述模具中，所述金屬粘結底層為NiCrAlY、CoCrAH或NiCoCrAlY,所述陶瓷面層為6wt%?8wt%Y203穩定的ZrO2。
[0021]實施本發明的獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法及模具，具有以下有益效果:
[0022]在熱沖壓模具表面涂覆陶瓷熱障涂層，并利用該涂層在熱沖壓件淬火時對需要得到較低強度的區域進行保溫，降低冷卻速度，該區域的相組織與其它部位不同。
[0023]通過噴涂陶瓷熱障涂層使沖壓件不同區域具有不同相組織，從而獲得力學性能梯度零件，進而實現單一零件的多性能要求。這種方法不僅簡單實用、易于實現，并且有效地改善了沖壓件的相組織，可用于多種汽車覆蓋件及零部件的熱沖壓成形中，具有廣闊的應用前景。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0024]下面將結合附圖及實施例對本發明作進一步說明，附圖中:
[0025]圖1a為本發明所用等離子弧發生器涂覆凸模示意圖；
[0026]圖1b為本發明所用等離子弧發生器涂覆凹模示意圖；
[0027]圖2為本發明熱沖壓成形模具截面圖；
[0028]圖3為本發明熱沖壓成形模具中凸模與凹模接觸部位的局部放大圖；
[0029]圖4為本發明凸模所對應的陶瓷熱障涂層示意圖。
【具體實施方式】
[0030]為了對本發明的技術特征、目的和效果有更加清楚的理解，現對照附圖詳細說明本發明的【具體實施方式】。
[0031]如圖1a-圖4所示，本發明的獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法包括以下步驟:
[0032]S1、在沖壓模具凸模3和凹模4外表面的部分區域涂覆陶瓷熱障涂層8，沖壓模具選用熱作模具材料。這里的陶瓷熱障涂層8，一般是指由耐腐蝕抗氧化的金屬粘接底層10和陶瓷面層9所構成的涂層系統。
[0033]步驟SI進一步包括以下步驟:S11、噴涂金屬粘結底層10:利用等離子噴涂技術，在熱沖壓模具上涂覆金屬粘結底層10，厚度為0.1?0.2mm ;S12、噴涂陶瓷面層9:利用等離子噴涂技術，在金屬粘結底層10上涂覆陶瓷面層9，厚度為0.1~0.5mm。如圖la、圖1b所示，等離子弧發生器I產生等離子弧2，進行噴涂。等離子噴涂只是一種優選的涂覆方式，還可以采用電子束物理氣相沉積、超音速火焰噴涂、靜電噴涂輔助氣相沉積等方式。
[0034]金屬粘結底層10可以為NiCrAlY、CoCrAH或NiCoCrAH。陶瓷面層9優選為6wt%~8wt%Y203穩定的ZrO2,但其還可以是Al2O3或者摻雜CeO2的6wt%~8wt%Y203穩定的Zr02。本實施例中6wt%~8wt%Y203穩定的ZrO2,具體是指Y2O3占Y2O3和ZrO2混合物總質量的6%~8%。例如，采用6wt%Y203穩定的ZrO2,則Y2O3的質量為混合物總質量6%，ZrO2的質量為混合物總質量94%。
[0035]S2、獲得沖壓件坯料6。本實施例中的沖壓件坯料6通過高強度的熱沖壓鋼板加工成所需形狀。沖壓件坯料6通過熱沖壓鋼板加工而成，熱沖壓鋼板在軋制成形后，材料組織為均勻的鐵素體和珠光體，屈服強度為280MPa~400MPa，抗拉強度大于450Mpa ;淬火組織為均勻的馬氏體，抗拉強度為1400MPa~2000MPa。
[0036]S3、將坯料6置于加熱爐中加熱，使坯料6組織均勻化。坯料6升溫到900~950°C，保溫3~5min，以獲得均勻的奧氏體組織。
[0037]S4、將加熱后的坯料6放入上述表面具有陶瓷熱障涂層8的沖壓模具中，利用壓力機完成后續沖壓成形工藝。
[0038]本發明還提供了一種獲得力學性能梯度熱沖壓零件的模具，包括凸模3和凹模4，凸模3和凹模4外表面的部分區域設有陶瓷熱障涂層8。凸模3的兩側設有壓邊圈5，凸模3和凹模4內設有冷卻水通道7。
[0039]進一步的，陶瓷熱 障涂層8包括金屬粘結底層10和陶瓷面層9，金屬粘接底層10涂覆在凸模3和凹模4的外表面，陶瓷面層9在金屬粘接底層10上，金屬粘結底層10厚度為0.1~0.2mm,陶瓷面層9的厚度為0.1~0.5mm。金屬粘結底層10可以為NiCrAH、CoCrAlY或NiCoCrAlY。陶瓷面層9優選為6wt%~8wt%Y203穩定的ZrO2，但其還可以是Al2O3或者摻雜CeO2的6wt%~8wt%Y203穩定的ZrO2。
[0040]本發明在熱沖壓模具表面涂覆陶瓷熱障涂層8，并利用該涂層8在熱沖壓件淬火時對需要得到較低強度的區域進行保溫，降低冷卻速度，該區域的相組織與其它部位不同。通過噴涂陶瓷熱障涂層8使沖壓件不同區域具有不同相組織，從而獲得力學性能梯度零件，進而實現單一零件的多性能要求。這種方法不僅簡單實用、易于實現，并且有效地改善了沖壓件的相組織，可用于多種汽車覆蓋件及零部件的熱沖壓成形中，具有廣闊的應用前
旦
-5^ O
[0041]本發明還提供了以下具體的實施例:
[0042]實施例1:
[0043]將本發明中的方法應用于B1500HS高強度鋼板熱沖壓成形工藝上。
[0044]S1、采用如下等離子噴涂技術在沖壓模具表面形成陶瓷熱障涂層8，該涂層由金屬粘結底層10和陶瓷面層9組成，此過程包括兩個步驟:
[0045]SI 1、噴涂金屬粘結底層10:利用等離子噴涂技術，在熱沖壓模具凸模3和凹模4外表面中部涂覆NiCoCrAH金屬粘結底層10，厚度為0.1mm。
[0046]S12、噴涂陶瓷面層9:利用等離子噴涂技術，在NiCoCrAH金屬粘結底層10上涂覆7%Y203穩定的ZrO2陶瓷面層9，厚度為0.1mm。[0047]S2、將B1500HS高強度鋼板加工成200mmX60mmX 1.6mm的沖壓件坯料6 ;所述的高強度鋼板(軋制后)常溫下抗拉強度為500MPa?600MPa。
[0048]S3、將加工好的坯料6置于加熱爐中，升溫到900°C，保溫5min，使組織均勻化。
[0049]S4、將加熱后的坯料6放入上述表面具有陶瓷熱障涂層8的沖壓模具中，利用壓力機完成后續沖壓成形工藝。
[0050]通過對沖壓成形后的坯料6取樣并進行金相分析和單向拉伸試驗發現，與陶瓷熱障涂層8接觸的中間區域冷卻后得到馬氏體相(約94%)+鐵素體相+殘余奧氏體，抗拉強度約為1300MPa。而未與陶瓷熱障涂層8接觸的區域冷卻后得到的是馬氏體相(約97%) +殘余奧氏體，抗拉強度約為1500MPa。也就是說，因為陶瓷熱障涂層8很薄，所以隔熱效果不是很明顯，所得的力學性能梯度零件強度變化也不明顯。
[0051]實施例2:
[0052]將本發明中的方法應用于B1500HS高強度鋼板熱沖壓成形工藝上。
[0053]S1、采用如下等離子噴涂技術在沖壓模具表面形成陶瓷熱障涂層8，該涂層由金屬粘結底層10和陶瓷面層9組成，此過程包括兩個步驟:
[0054]SI 1、噴涂金屬粘結底層10:利用等離子噴涂技術，在熱沖壓模具凸模3和凹模4外表面中部涂覆NiCoCrAH金屬粘結底層10，厚度為0.2mm。
[0055]S12、噴涂陶瓷面層9:利用等離子噴涂技術，在NiCoCrAH金屬粘結底層10上涂覆7%Y203穩定的ZrO2陶瓷面層9，厚度為0.1mm。
[0056]S2、將B1500HS高強度鋼板加工成200mmX60mmX 1.6mm的沖壓件坯料6 ;所述的高強度鋼板(軋制后)常溫下抗拉強度為500MPa?600MPa。
[0057]S3、將加工好的坯料6置于加熱爐中，升溫到900°C，保溫5min，使組織均勻化。
[0058]S4、將加熱后的坯料6放入上述表面具有陶瓷熱障涂層8的沖壓模具中，利用壓力機完成后續沖壓成形工藝。
[0059]通過對沖壓成形后的坯料6取樣并進行金相分析和單向拉伸試驗發現，與陶瓷熱障涂層8接觸的中間區域冷卻后得到馬氏體相(約90%) +鐵素體相+珠光體相+殘余奧氏體，抗拉強度約為lOOOMPa。而未與陶瓷熱障涂層8接觸的區域冷卻后得到的是馬氏體相(約97%) +殘余奧氏體，抗拉強度約為1500MPa。也就是說，與陶瓷熱障涂層8接觸的中間區域發生非完全馬氏體轉變，而未與陶瓷熱障涂層8接觸的區域發生完全馬氏體轉變，因此獲得了所需的力學性能梯度零件。這樣利用較低強度區域碰撞時發生變形，從而增加能量的吸收，同時利用較高強度區域減少碰撞時變形的產生，從而提高零件的安全性能。
[0060]實施例3:
[0061]將本發明中的方法應用于22MnB5高強度鋼板熱沖壓成形工藝上。
[0062]S1、采用如下等離子噴涂技術在沖壓模具表面形成陶瓷熱障涂層8，該涂層由金屬粘結底層10和陶瓷面層9組成，此過程包括兩個步驟:
[0063]SI 1、噴涂金屬粘結底層10:利用等離子噴涂技術，在熱沖壓模具凸模3和凹模4外表面中部涂覆NiCoCrAH金屬粘結底層10，厚度為0.2mm。
[0064]S12、噴涂陶瓷面層9:利用等離子噴涂技術，在NiCoCrAH金屬粘結底層10上涂覆7%Y203穩定的ZrO2陶瓷面層9，厚度為0.3mm。
[0065]S2、將B1500HS高強度鋼板加工成200mmX60mmX 1.6mm的沖壓件坯料6 ;所述的高強度鋼板(軋制后)常溫下抗拉強度為500MPa?600MPa。
[0066]S3、將加工好的坯料6置于加熱爐中，升溫到920°C，保溫4min，使組織均勻化。
[0067]S4、將加熱后的坯料6放入上述表面具有陶瓷熱障涂層8的沖壓模具中，利用壓力機完成后續沖壓成形工藝。通過對沖壓成形后的坯料6取樣并進行金相分析和單向拉伸試驗發現，與陶瓷熱障涂層8接觸的中間區域冷卻后得到馬氏體相(約73%) +鐵素體相+珠光體相+殘余奧氏體，抗拉強度約為800MPa。而未與陶瓷熱障涂層8接觸的區域冷卻后得到的是馬氏體相(約98%) +殘余奧氏體，抗拉強度約為1500MPa。也就是說，與陶瓷熱障涂層8接觸的中間區域發生非完全馬氏體轉變，而未與陶瓷熱障涂層8接觸的區域發生完全馬氏體轉變，因此獲得了所需的力學性能梯度零件。這樣利用較低強度區域碰撞時發生變形，從而增加能量的吸收，同時利用較高強度區域減少碰撞時變形的產生，從而提高零件的安全性能。
[0068]實施例4:
[0069]將本發明中的方法應用于22MnB5高強度鋼板熱沖壓成形工藝上。
[0070]S1、采用如下等離子噴涂技術在沖壓模具表面形成陶瓷熱障涂層8，該涂層由金屬粘結底層10和陶瓷面層9組成，此過程包括兩個步驟:
[0071]S11、噴涂金屬粘結底層10:利用等離子噴涂技術，在熱沖壓模具凸模3和凹模4外表面中部涂覆NiCoCrAH金屬粘結底層10，厚度為0.2mm。
[0072]S12、噴涂陶瓷面層9:利用等離子噴涂技術，在NiCoCrAH金屬粘結底層10上涂覆7%Y203穩定的ZrO2,厚度為0.5mm。
[0073]S2、將B1500HS高強度鋼板加工成200mmX60mmX 1.6mm的沖壓件坯料6 ;所述的高強度鋼板(軋制后)常溫下抗拉強度為500MPa?600MPa。
[0074]S3、將加工好的坯料6置于加熱爐中，升溫到920°C，保溫4min，使組織均勻化。
[0075]S4、將加熱后的坯料6放入上述表面具有陶瓷熱障涂層8的沖壓模具中，利用壓力機完成后續沖壓成形工藝。
[0076]通過對沖壓成形后的坯料6取樣并進行金相分析和單向拉伸試驗發現，與陶瓷熱障涂層8接觸的中間區域冷卻后得到鐵素體相+珠光體相+殘余奧氏體，抗拉強度約為500MPa。而未與陶瓷熱障涂層8接觸的區域冷卻后得到的是馬氏體相(約98%) +殘余奧氏體，抗拉強度約為1300MPa。也就是說，與陶瓷熱障涂層8接觸的中間區域未發生馬氏體轉變，而未與陶瓷熱障涂層8接觸的區域發生完全馬氏體轉變，因此獲得了所需的力學性能梯度零件。這樣利用較低強度區域碰撞時發生變形，從而增加能量的吸收，同時利用較高強度區域減少碰撞時變形的產生，從而提高零件的安全性能。
[0077]實施例5:
[0078]將本發明中的方法應用于USIB0R1500高強度鋼板熱沖壓成形工藝上。
[0079]S1、采用如下等離子噴涂技術在沖壓模具表面形成陶瓷熱障涂層8，該涂層由金屬粘結底層10和陶瓷面層9組成，此過程包括兩個步驟:
[0080]SI 1、噴涂金屬粘結底層10:利用等離子噴涂技術，在熱沖壓模具凸模3和凹模4外表面中部涂覆NiCoCrAH金屬粘結底層10，厚度為0.1mm。
[0081]S12、噴涂陶瓷面層9:利用等離子噴涂技術，在NiCoCrAH金屬粘結底層10上涂覆7%Y203穩定的ZrO2陶瓷面層9，厚度為0.1mm。[0082]S2、將USIB0R1500高強度鋼板加工成200mmX 60mmX 1.6mm的沖壓件坯料6 ;所述
的高強度鋼板(軋制后)常溫下抗拉強度大于450MPa。
[0083]S3、將加工好的坯料6置于加熱爐中，升溫到950°C，保溫3min，使組織均勻化。
[0084]S4、將加熱后的坯料6放入上述表面具有陶瓷熱障涂層8的沖壓模具中，利用壓力機完成后續沖壓成形工藝。
[0085]通過對沖壓成形后的坯料6取樣并進行金相分析發現，與陶瓷熱障涂層8接觸的中間區域冷卻后得到馬氏體相(約92%)+鐵素體相+珠光體相+殘余奧氏體，抗拉強度約為1200MPa。而未與陶瓷熱障涂層8接觸的區域冷卻后得到的是比較均勻的馬氏體相，抗拉強度約為1500MPa。也就是說，與陶瓷熱障涂層8接觸的中間區域發生非完全馬氏體轉變，而未與陶瓷熱障涂層8接觸的區域發生完全馬氏體轉變，因此獲得了所需的力學性能梯度零件。這樣利用較低強度區域碰撞時發生變形，從而增加能量的吸收，同時利用較高強度區域減少碰撞時變形的產生，從而提高零件的安全性能。
[0086]實施例6:
[0087]將本發明中的方法應用于USIB0R1500高強度鋼板熱沖壓成形工藝上。
[0088]S1、采用如下等離子噴涂技術在沖壓模具表面形成陶瓷熱障涂層8，該涂層由金屬粘結底層10和陶瓷面層9組成，此過程包括兩個步驟:
[0089]SI 1、噴涂金屬粘結底層10:利用等離子噴涂技術，在熱沖壓模具凸模3和凹模4外表面中部涂覆NiCoCrAH金屬粘結底層10，厚度為0.2mm。
[0090]S12、噴涂陶瓷面層9:利用等離子噴涂技術，在NiCoCrAH金屬粘結底層10上涂覆7%Y203穩定的ZrO2陶瓷面層9，厚度為0.5mm。
[0091]S2、將USIB0R1500高強度鋼板加工成200mmX60mmX 1.6mm的沖壓件坯料6 ;所述
的高強度鋼板(軋制后)常溫下抗拉強度大于450MPa。
[0092]S3、將加工好的坯料6置于加熱爐中，升溫到950°C，保溫3min，使組織均勻化。
[0093]S4、將加熱后的坯料6放入上述表面具有陶瓷熱障涂層8的沖壓模具中，利用壓力機完成后續沖壓成形工藝。
[0094]通過對沖壓成形后的坯料6取樣并進行金相分析和單向拉伸試驗發現，與陶瓷熱障涂層8接觸的中間區域冷卻后得到鐵素體相+珠光體相+殘余奧氏體，抗拉強度約為500MPa。而未與陶瓷熱障涂層8接觸的區域冷卻后得到的是比較均勻的馬氏體相，抗拉強度約為1500MPa。也就是說，與陶瓷熱障涂層8接觸的中間區域未發生馬氏體轉變，而未與陶瓷熱障涂層8接觸的區域發生完全馬氏體轉變，因此獲得了所需的力學性能梯度零件。這樣利用較低強度區域碰撞時發生變形，從而增加能量的吸收，同時利用較高強度區域減少碰撞時變形的產生，從而提高零件的安全性能。
[0095]上面結合附圖對本發明的實施例進行了描述，但是本發明并不局限于上述的【具體實施方式】，上述的【具體實施方式】僅僅是示意性的，而不是限制性的，本領域的普通技術人員在本發明的啟示下，在不脫離本發明宗旨和權利要求所保護的范圍情況下，還可做出很多形式，這些均屬于本發明的保護之內。
【權利要求】
1.一種獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法，其特征在于，包括以下步驟: 51、在沖壓模具凸模和凹模外表面的部分區域涂覆陶瓷熱障涂層； 52、獲得沖壓件坯料； 53、將坯料置于加熱爐中加熱，使坯料組織均勻化； 54、將加熱后的坯料放入上述表面具有陶瓷熱障涂層的沖壓模具中，利用壓力機完成后續沖壓成形工藝。
2.根據權利要求1所述的獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法，其特征在于，所述步驟SI進一步包括以下步驟: 511、噴涂金屬粘結底層:利用等離子噴涂技術，在熱沖壓模具上涂覆金屬粘結底層，厚度為0.1?0.2mm ; 512、噴涂陶瓷面層:利用等離子噴涂技術，在所述金屬粘結底層上涂覆陶瓷面層，厚度為0.1?0.5臟。
3.根據權利要求2所述的獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法，其特征在于，所述金屬粘結底層為 NiCrAlY、CoCrAlY 或 NiCoCrAH。
4.根據權利要求2所述的獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法，其特征在于，所述陶瓷面層為6wt%?8wt%Y203穩定的Zr02。
5.根據權利要求1所述的獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法，其特征在于，在所述步驟S3中，所述坯料升溫到900?950°C，保溫3?5min。
6.根據權利要求1所述的獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法，其特征在于，所述沖壓模具采用熱作模具材料。
7.根據權利要求1所述的獲得力學性能梯度熱沖壓零件的方法，其特征在于，所述沖壓件坯料通過熱沖壓鋼板加工而成，熱沖壓鋼板在軋制成形后，材料組織為均勻的鐵素體和珠光體，屈服強度為280MPa?400MPa，抗拉強度大于450Mpa ;淬火組織為均勻的馬氏體，抗拉強度為1400MPa?2000MPa。
8.一種獲得力學性能梯度熱沖壓零件的模具，包括凸模和凹模，其特征在于，所述凸模和凹模外表面的部分區域設有陶瓷熱障涂層。
9.根據權利要求8所述的獲得力學性能梯度熱沖壓零件的模具，其特征在于，所述陶瓷熱障涂層包括金屬粘結底層和陶瓷面層，所述金屬粘接底層涂覆在所述凸模和凹模的外表面，所述陶瓷面層在所述金屬粘接底層上，所述金屬粘結底層厚度為0.1?0.2mm，所述陶瓷面層的厚度為0.1?0.5mm。
10.根據權利要求8所述的獲得力學性能梯度熱沖壓零件的模具，其特征在于，所述金屬粘結底層為NiCrAlY、CoCrAlY或NiCoCrAlY,所述陶瓷面層為6wt%?8wt%Y203穩定的ZrO20
【文檔編號】B21D37/10GK103521581SQ201310503329
【公開日】2014年1月22日 申請日期:2013年10月23日 優先權日:2013年10月23日
【發明者】華林, 劉佳寧, 宋燕利 申請人:武漢理工大學