專利名稱：低發熱型水泥組合物的制作方法
技術領域：
本發明涉及到由特定范圍的CaO-SiO2-Al2O3系組成，并且主要由非晶態物質構成的低發熱型水泥組合物，以及在以該組合物為主的組合物中混合了激發材料的新的低發熱型水泥組合物。
在大壩，大橋梁的底座，高層建筑的地基，加長油槽(LNGタンク)或原子能發電站的地基等，結實的混凝土建筑工程中，澆灌混凝土時水泥的水化熱在硬化混凝土中積蓄。其結果，硬化的混凝土內部溫度變高，而其表面附近溫度接近外部氣溫的低的溫度。其兩者間的溫度差作為熱膨脹系數之差出現，產生裂紋。
為了克服該缺點，研究了發熱量少的水泥和其制造方法等。例如，在波特蘭水泥中改變所含的礦物的結構比例(例如，水化熱小的硅酸二鈣作為主成分)，或者改變水泥的粒度分布，或者在現場混合攪拌砂漿和混凝土時降低水/水泥之比的方法等(水泥協會主辦，第249回混凝土講習會課本，35～43頁(1990))。
作為本發明相關的CaO-SiO2-Al2O3系組合物，已經知道礦渣，或者將礦渣與水泥按比例混合(配合)的混合水泥。
相關的代表性的文獻之一是“水泥技術年報”第11卷，125～133頁(1957)。該文獻中記載了水泥廠家，將市售的礦渣與波特蘭水泥以30～70∶70～30(重量比)混合制造各種混合水泥(礦渣硅酸鹽水泥)作為試驗料，用其制成砂漿，測定其在硬化體中的齡期(材料的使用期限)為90天的情況下的抗壓強度(6n)/水化熱(Hn)時，其測定值為5.0～6.8。從其結果得出結論，該混合水泥不一定是低發熱型的，如果想要使其水化熱與中溫水泥作成相同程度的話，在混合水泥中礦渣的合適摻入量為50～60%。
該文獻中揭示的礦渣為普通的礦渣，其組成為CaO38.7～41.9%，SiO231.8～34.3%(CaO/SiO2(摩爾比)＝1.21～1.41)，Al2O314.4～19.2%，其它含MgO等雜質為幾個%。
另一篇文獻是“水泥技術年報”，第6卷，第49～56頁(1952)記載的內容。也就是說，將原料進行熔融并急冷，形成不同組成的多個CaO-SiO2-Al2O3系組合物之后，將其粉碎成比表面積3100cm2/g左右;制造礦渣粉末。然后將這些礦渣粉末與波特蘭水泥(激發劑)，以重量比0.8∶0.2的比例混合制成混合水泥。用該混合水泥制造砂/混合水泥＝1，水/混合水泥＝0.45的砂漿混合物之后，成形制成直徑1cm，高度2cm的砂漿硬化體，表示材料使用期為1周與4周時的抗壓強度的測定結果。其結論可以說明，顯示出比較高的抗壓強度的礦渣的組成是，CaO47～52%，SiO233～37%(CaO/SiO2(摩爾比)為1.36～1.69)，Al2O314～18%的范圍為最合適。該文獻中沒有記載水化熱。
作為低發熱型水泥的代表性的中溫波特蘭水泥，在齡期為1周及13周時的抗壓強度低至100～200kg/cm2，300～500kg/cm2，而它們的水化熱為50～70cal/g(卡/克)，80～95cal/g，是相當高的。齡期13周時的抗壓強度/水化熱為3.1～6.3。
因此，使用該水泥的上述用途的工程往往采用這樣的方法，即在澆灌混凝土混合物并在其硬化之后潵水冷卻，或者，將該混合物以部分澆灌的狀態長期放置，使硬化的混凝土內的熱發散并降溫，然后將鄰接的部分以新的混凝土混合物繼續澆注。因此存在著需要潵水冷卻工藝，或者由于自然冷卻使工期延長等各種缺點。
另外，雖然已知波特蘭水泥-高爐渣粉末-粉煤灰系混合水泥或上述的以硅酸二鈣為主的水泥，但由于其抗壓強度都很低，這些水泥幾乎不能用于結實的混凝土，只不過在專門條件下的用途中少量采用。
由此，過去的水泥在結實的混凝土建筑工程中實用時，由于抗壓強度及水化熱均不能令人滿意，因此，人們期待著出現一種能代替這些的新的水泥。
由上述
背景技術：
，對在施工結實的混凝土結構中使用的水泥而言，需要解決二個重要方面，即要找出一種在長時間內能具有低水化熱及適當的抗壓強度的水泥。
對于一般用途的砂漿，混凝土的特性評價(抗壓強度，水化熱)，在齡期為1周或4周也可以判斷，但如果考慮到上述問題，對使用于結實的混凝土的水泥而言，只以4周以下的短的齡期進行評價是不合適的。而且上述2個特性相互間密切相關，因此將其二者作為一個參數進行評價為最合適。
由此判斷，對于結實的混凝土用水泥的評價是通過齡期3周時的抗壓強度/水化熱進行評價為確切。
本發明者以適應于上述條件的基本原料CaO-SiO2-Al2O3系組合物為中心，以下述的目的進行了精心研究。
也就是說，本發明的第一目的在于，研制CaO-SiO2-Al2O3系，尤其是Al2O3含量少的領域中主要由非晶態構成的水泥組合物，并進一步研制在該系統中添加了激發劑的改良的水泥組合物。
本發明的第二個目的在于，研制一種在齡期13周時的抗壓強度/水化熱至少為7.0以上的水泥組合物。
下面詳細說明本發明。
本發明的CaO-SiO2-Al2O3系組合物，其水化反應緩慢，抗壓強度及水化熱也均在長時間內呈現并發熱。當齡期為4周時，該組合物仍處于反應過程，從此時的測定值難以推斷抗壓強度或水化熱的最高值，而且其測定值偏差很大，可靠性低。由這些觀點，對本發明的水泥組合物的上述二個特性的評價，是將齡期13周時的測定結果為主而進行的。
本申請的第一發明為主要由非晶態粉末組成，CaO/SiO2(摩爾比)為0.8～1.5，Al2O3為1.0～10.0重量%的CaO-SiO2-Al2O3系的低發熱型水泥組合物。
若從化學組成的觀點看，已知這類水泥組合物的一部分可由試驗室規模制成。但是，直到現在還不清楚，該已知的組合物，在齡期為4周時的抗壓強度很低，沒有實用性(水化熱也可以忽略)，并且也沒有探討過是否適用于結實的混凝土。
另外，用作為混合水泥(礦渣硅酸鹽水泥)基礎原料的，以CaO-SiO2-Al2O3系為主的高爐礦渣，為提高高爐作業或生鐵的純度，使Al2O3含量調整至14～18重量%，而沒有制造成Al2O314重量%以下。
然而，本發明人對于CaO-SiO2-Al2O3系組合物，從各種角度進行研究的結果，發現適當粉碎的特定范圍的組合物(即以第1發明表示的組合物)，其在為制造結實的混凝土所需的齡期13周時的水化熱低，抗壓強度也適度，并發現該組合物適合于抗壓強度/水化熱的條件。第1發明的特征就在于此。
于是，對上述用途而言，確認了水泥組合物作為水泥具有充分的實用性。
齡期13周時的抗壓強度/水化熱，相對于過去的礦渣為5.0～6.8，而言，本申請發明的水泥組合物為7.0～15，相當高，能夠充分應用于工業中。優選的是8.0以上，更優選的是10.0以上。
該水泥組合物中所含的非晶態物質的比例(以下稱玻璃化率)為60%以上，優選的是80%以上。
非晶態以外的部分含有各種礦物。該礦物是由于所用的原料中的雜質或者由于制造條件(熔融條件或冷卻速度等)的偏差而生成的物質。主要的礦物為硅灰石(CaO·SiO2)，硅鈣石(3CaO·2SiO2)，硅酸二鈣(2CaO·SiO2)，鈣鋁黃長石(2CaO·Al2O3·SiO2)等。這些礦物，雖然不水化，或者由于水化反應極其緩慢，幾乎沒有提高水化熱等不良影響。總之沒有降低抗壓強度/水化熱。
下面說明化學組成。
水泥組合物基本上由CaO·SiO2以及Al2O3的三種化合物構成，其它的上述的原料，是由制造工藝等不可避免地混入的雜質。
如果CaO/SiO2(摩爾比)超過1.5，熔融溫度變高，同時即使將原料熔融物倒入冷水中進行急冷，也能形成結晶質比例高的水泥組合物，由此抗壓強度降低，而且水化熱變高，則不理想。另外，如果CaO/SiO2(摩爾比)低于0.8時，雖然幾乎不影響熔融溫度及非晶質化條件，但水泥組合物的水化反應變得極其緩慢，也幾乎不呈現抗壓強度，抗壓強度/水化熱也小，因此不理想。較好的范圍是0.9～1.4，更好的為1.0～1.3。
從水化熱的觀點出發，Al2O3含量少的好，但相反提高原料的熔融溫度，則有降低非晶態物質的比例以及降低早期強度的傾向。從水泥組合物的應用方面考慮，如果早期強度極低的話，13周時呈現的強度也低，其結果抗壓強度/水化熱也小，而且由于不能脫模長時間模板作業，則不理想。另外，如果Al2O3含量超過10.0%時，非晶態物質的比例和抗壓強度都急劇下降，因此不好。為抑制水化熱，Al2O3的含量為10.0重量%以下，而為了呈現適當的早期強度，Al2O3含量為1.0重量%以上為宜。優選的Al2O3含量為2.0～8.0重量%，而最優選的含量為3.0～6.0重量%。
水泥組合物的細度為3000cm2/g以上。越細就越有提高抗壓強度的傾向。但是對水化熱的影響是意外地小。因此，根據水泥組合物的使用目的，有時為細的好，但過分細的話制造成本高，不經濟。理想的細度為5000～10000cm2/g。
下面說明上述水泥組合物的制造方法。
將CaO用原料(例如，石灰石)，SiO2用原料(例如，硅石)以及Al2O3用原料(例如，氧化鋁)的各粉末，按前述的化學比例，組成進行混合。該情況下，在Al2O3用原料，CaO用原料以及SiO2用原料中如果含有足夠量的Al2O3，也是可用的。將所得的混合原料投入到通常的熔融爐(如電爐)中充分地進行熔融(1350℃以上)之后，將熔融物倒入冷水中進行急冷，并立刻取出。接著用常用的粉碎方法(例，球磨)粉碎至所需的細度，就可以制造第1發明的低發熱型水泥組合物。
下面說明本申請的第2發明。
第2發明是將CaO/SiO2(摩爾比)為0.8～1.5以及Al2O3為1.0～12.0重量%以下，而且主要由非晶態物質構成的CaO-SiO2-Al2O3系的粉末組合物和激發材，分別以70%(重量)以上，30%(重量)以下進行混合而成的低發熱型水泥組合物。
該發明，一方面幾乎保持低的水化熱及在13周時的低的抗壓強度/水化熱，同時促進早期水化，縮短凝結時間，提高早期強度為目標的水泥組合物。詳細而言，第1發明的水泥組合物的凝結時間(初凝)為5小時以上，而在第2發明中將其時間大約縮短近2小時。
總之，第2發明的水泥組合物是第1發明的改進。
在第2發明中使用的粉末組合物的條件中，由第1發明中已說明的3種基本化合物構成，雜質，CaO/SiO2(摩爾比)的范圍，非晶態物質的含量，粉末的細度以及制造方法，均與第1發明中說明的水泥組合物相同，因此在此只敘述有關Al2O3含量。
在第2發明的粉末組合物的Al2O3含量，比第1發明的水泥組合物高，能夠使用至不足12重量%的物質。
如果Al2O3含量超過12重量%，水化熱變大，也就是說由于抗壓強度/水化熱變低，則不好。Al2O3含量低于1.0%(重量)時不好的理由與第1發明的情況相同。優選的含量為2～10%(重量)，更優選的含量為3～8%(重量)。
作為激發材料，可以使用波特蘭水泥，石膏類，堿金屬化合物，堿土金屬化合物中的一種或者2種以上的物質。
具體地說，波特蘭系水泥通常為普通、早強、中溫波特蘭水泥以及熔渣，混合水泥(礦渣硅酸鹽水泥，粉煤灰水泥等)等，石膏類為二水，半水，無水石膏，堿金屬化合物為氫氧化鈉，碳酸鈉，氫氧化鉀等，堿土金屬化合物為氫氧化鈣，氧化鈣等。優選的激發材為波特蘭水泥。
在粉末組合物與激發材的混合比例中，如果激發材的含量超過30%(重量)時水化熱變大，即由于抗壓強度/水化熱變低，則不好。激發材料的優選含量為0.1～15%(重量)。而且將石膏類，作為激發材使用的情況下的混合比例，優選的是以SO3換算值為0.1～5.0%(重量)。
可以采用慣用的混合方法將粉末組合物與激發材混合，在本申請發明中沒有特別的限定。
第1發明及第2發明的低發熱型水泥，只要不損于其目的的范圍內，也可以加入市售的礦渣，粉煤灰，火山灰，石灰石，硅石等粉末。
上述二種水泥組合物，以及其效果歸納如下。
第1發明涉及的是，將CaO，SiO2，Al2O3為主成分，并限定CaO/SiO2(摩爾比)，Al2O3含量等的非晶態物質為主的水泥組合物的發明，而第2發明是將同該組合物的情況比較，其Al2O3的含量多至2%(重量)范圍的粉末組合物與激發材混合而成的，即所謂前者的改良型水泥組合物的發明。
這些水泥組合物，是將過去由于水硬性低而被忽略的領域內的CaO-SiO2-Al2O3系組合物，用于結實的混凝土中為目的，站在長期的立場上著眼于抗壓強度/水化熱，特別是從齡期13周時的抗壓強度/水化熱的觀點進行研制的新的水泥。
這些水泥組合物，充分滿足結實的混凝土所要求的諸條件。所說的水泥組合物的出現，對于將水泥作為重要的建設材料而使用的建筑行業的貢獻非常大。
另外，結合本發明，如果加熱由上述水泥組合物制成的硬化體(900℃左右)，由于生成硅灰石(CaO·SiO2)，因而其耐熱性超過由通常的波特蘭水泥制造的硬化體。另外，本發明的水泥組合物的CaO含量，比通常的波特蘭水泥的CaO含量大約少20%(重量)，這一點能帶來①在該水泥組合物的制造過程中放出的CO2氣體量少，②GRC(纖維增強混凝土)，過去一直基于水泥的CaO而存在的劣化問題，但本發明的水泥組合物也可以用作GRC用水泥。
下面根據實施例說明本申請之發明。
實施例1制造CaO/SiO2(摩爾比)不同的各種粉末，測定下述三種特性。
使用的原料為如下·CaO用原料白辰化學研究制造的「碳酸鈣」，純度99.8%(重量)，比表面積4030cm2/g·SiO2用原料日氮工業社制造的「高純二氧化硅FS-1」，純度99.6%(重量)，平均粒徑4.2μm。
·Al2O3用原料昭和電工社制造的「細粒氧化鋁AL-45-H」，純度99.9%(重量)，平均粒徑3.0μm。
首先使用上述CaO用原料和SiO2用原料，按表1中所示的CaO/SiO2(摩爾比)的比例進行混合。將Al2O3用原料與所得的各混合物混合使之Al2O3含量為8.0重量%。然后，添加粘接劑聚丁醇，溶劑乙二醇進行混合后，制成直徑為5～10mm的顆粒。
將該顆粒進行干燥后，在1000℃煅燒3小時。然后在電爐中1750℃熔融30分鐘后，將熔融物投入冷水中進行急冷，并立刻取出。而表1，實驗號4是將熔融物在空氣中自然冷卻。
將所得的急冷物用鐵制的球磨機進行粉碎，制造比表面積為5000±100cm2/g的粉末。
用XRD(X射線衍射)以及顯微鏡測定各粉末的非晶態物質的比例，并以「玻璃化率」表示，而抗壓強度及水化熱用日本工業標準(JIS)進行測定。抗壓強度是根據JISR5201「水泥的物理試驗方法」，將粉末520份重量，標準砂1040份重量，以及水338份重量進行混合以制成砂漿混合物(水/水泥組合物＝0.65)，并成形為尺寸4×4×16cm，然后將所得的試塊按照表1所示的齡期進行測定。
凝結試驗，也按照JISR5201用上漿試驗法測定水化熱是將在100份重量的該粉末中加入50份重量水，混合3分鐘所得的漿料，按照JISR5203「水泥的水化熱測定方法(溶解熱方法)」進行測定的。
各測定結果一起列于表1中。進一步將抗壓強度/水化熱，以及抗壓強度為恒定值(300kgf/cm2)時所推算的水化熱一起列入表2中本發明為實驗編號3～6。
實施例2制造Al2O3含量不同的各種粉末，研究了它們的特性。
將CaO用原料和SiO2用原料進行混合時，除了使CaO/SiO2(摩爾比)恒定為1.20，而且使Al2O3用原料，以表3所示的比例進行混合之外，其余按實施例1的順序制造該粉末，進行測定，并把所得的結果一起記載于表3及表4中。本發明為實驗編號9～11。
實施例3通過下面的實驗確定了激發材的影響。
粉末組合物選擇將以實施例1，實驗編號No.5的制造過程所得的急冷物的一部分，粉碎成比表面積4660cm2/g的物質。該粉末的CaO/SiO2(摩爾比)為1.20，Al2O3含量為8.0%(重量)。
作為激發材使用了下述物質。
·普通波特蘭水泥，日本水泥社制，3250cm2/g·氫氧化鈣奧多摩工業社制，消石灰超特號12000cm2/g·無水石膏將關東化學社制的特級試劑硫酸鈣，在600℃加熱處理1小時后粉碎的物質，10000cm2/g。
·碳酸鈉 關東化學社制，特級試劑碳酸鈉粉末。
將上述粉末組合物與激發材以表5所示的比例(內減百分率)，用混合機充分混合制造水泥組合物，按照實施例1的要領測定各特性，全部記載于表5，表6中。另外，無水石膏的混合比例是SO3的換算值，而碳酸鈉是Na2O的換算值。
作為比較例，測定了中溫波特蘭水泥(日本水泥社制，比表面積3420cm2/g)以及作為激發材而用的波特蘭水泥，其結果一起記載于表5，表6中。本發明為實驗編號13～16，18～20。
實施例4研究了激發材對于粉末組合物CaO/SiO2(摩爾比)以及Al2O3含量的影響。
將由實施例1及2中所制造的各種急冷物粉碎至比表面積為4500±100cm2/g而得到的各粉末(表7)與實施例3中用的波特蘭水泥，以90%(重量)，10%(重量)的比例混合，制造水泥組合物。
對于該水泥組合物，按實施例1測定各特性，并把結果一起記載表7中。本發明是實驗號24～27以及30。
實施例5以下述的要點進行改變了水/水泥組合物情況下的特性試驗。
將以實施例2，實驗編號11中的制造過程得到的急冷物(CaO/SiO2(摩爾比)1.20，Al2O310.0重量%)經粉碎，制造比表面積為3520cm2/g的粉末。將該粉末與實施例3中用的普通波特蘭水泥，以80%(重量)，20%(重量)的比例混合，得到了水泥組合物，按實施例1的方法測定該水泥組合物的特性，結果列于表8中。本發明的實驗編號31～32。
實施例6用下述工業用原料(化學組成列于表9中)，制造水泥組合物，并研究各特性。
A高爐水爐渣，住友金屬社制，比表面積3800cm2/gB石灰石奧多摩工業社制，比表面積2000cm2/gC硅石崎玉県御堂產比表面積3000cm2/gD頁巖崎玉県秋父產比表面積2000cm2/gE稻殼灰比表面積10000cm2/gF礬土頁巖比表面積3000cm2/g 將上述原料配合在一起，如表10的比例進行混合后，按照實施例1的順序制造CaO/SiO2(摩爾比)為1.20，Al2O3含量為10.0重量%的三種粉末組合物。將這些粉末與在實施例3中用的普通波特蘭水泥，以90%(重量)，10%(重量)比例進行混合得到水泥組合物。按實施例1的測定方法測定這些水泥組合物的各個特性，把所得的結果列于表11中(粉末組合物的比表面積也示于同表中)。本發明為實驗編號33～35。
實施例7在制造含非晶態的粉末過程中所得的混合原料中，添加助熔劑的情況下，研究了其對混合原料熔點的影響。
除了對實施例2，實驗編號11的混合原料中，以表12所示的比例(外加)加入助熔劑(B2O3)并把熔融溫度為1500℃之外，其余按實施例1的方法制造粉末組合物(CaO/SiO2(摩爾比)1.20，Al2O3含量為10.0%(重量)，比表面積為5000±100cm2/g)。將這些粉末組合物與實施例3中用的普通波特蘭水泥，以90%(重量)，10%(重量)的比例混合，得到了水泥組合物。用實施例1的測定方法測定該水泥組合物各特性，同時也測定含助熔劑的混合原料的熔點，其結果同時記載于表12中。
從其結果可以看出助熔劑(B2O3)對水泥化合物的性能幾乎沒有任何影響。
實施例8研究了以如下制造的粉末組合物與激發材混合而得的水泥組合物作成料漿時的特性。
將白辰化學研究社制的「碳酸鈣」，日氮工業社制「高純二氧化硅F5」以及昭和電工社制「細粒氧化鋁A-420」，以重量比CaO∶SiO2∶Al2O3為51∶51∶8(CaO/SiO2(摩爾比)＝1.33，Al2O3含量為8%(重量))的比例混合，并加入粘結劑聚乙烯醇，乙醇溶劑進行混合，得到成形的顆粒。
將該顆粒在100℃干燥24小時后，在1000℃煅燒30分鐘。然后，用備有鑭鉻鐵礦(テンタンクロマィド)發熱體的電爐，在1700℃熔融30分鐘后，將熔融物投入冷水中進行急冷。
將所得的急冷物，用鐵制球磨機粉碎成比表面積為4000cm2/g，得到了粉末組合物(比重2.96)。對該粉末組合物進行XRD檢測時，完全看不到結晶物質。
然后，在該粉末組合物90份重量中添加表13中所示的激發材10份重量，充分地混合，制成3種水泥組合物(試料)。激發材為實施例3中間的普通波特蘭水泥，無水石膏及氫氧化鈣。
向所得的100份重量水泥中加入自來水50份重量，混合攪拌3分鐘制成料漿。其一部分成形為尺寸2×2×8cm，制作成強度試驗用試塊，并根據齡期測定了抗壓強度。剩余部分根據上述的JISR5203，分別測定了各齡期時的水化熱。結果示于表13中。本發明的實驗編號為39～41。另外，對于中溫波特蘭水泥(日本水泥社制，3250cm2/g)也進行了同樣的試驗。








表9

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權利要求
1.一種低發熱型水泥組合物，其CaO/SiO2(摩爾比)為0.8～1.5，Al2O3含量為1.0～10.0%(重量)，而且主要由非晶態物質構成。
2.權利要求1的低發熱型水泥組合物，其中非晶態物質的比例為80%(重量)以上。
3.權利要求1的低發熱型水泥組合物，其中CaO/SiO2(摩爾比)為0.9～1.4。
4.權利要求1的低發熱型水泥組合物，其中CaO/SiO2(摩爾比)為1.0～1.3。
5.權利要求1的低發熱型水泥組合物，其中Al2O3的含量為2.0～8.0%(重量)。
6.權利要求1的低發熱型水泥組合物，其中Al2O3含量為3.0～6.0%(重量)。
7.權利要求1的低發熱型水泥組合物，其細度為3000cm2/g。
8.權利要求1的低發熱型水泥組合物，其細度為5000～10000cm2/g。
9.權利要求1的低發熱型水泥組合物，齡期13周時的抗壓強度/水化熱為7.0以上。
10.權利要求1的低發熱型水泥組合物，齡期13周時的抗壓強度/水化熱為8.0以上。
11.權利要求1的低發熱型水泥組合物，含有氧化硼。
12.一種低發熱型水泥組合物，由其CaO/SiO2(摩爾比)為0.8～1.5，Al2O3含量為1.0～不滿12.0%(重量)，而且主要由非晶態物質構成的粉末組合物70%(重量)以上，以及激發材30%(重量)以下組成。
13.權利要求12的低發熱型水泥組合物，其粉末組合物的非晶態物質占80%(重量)以上。
14.權利要求12的低發熱型水泥組合物，其粉末組合物的CaO/SiO2(摩爾比)為0.9～1.4。
15.權利要求12的低發熱型水泥組合物，其粉末組合物的CaO/SiO2(摩爾比)為1.0～1.3。
16.權利要求12的低發熱型水泥組合物，其粉末組合物的Al2O3含量為2～10%(重量)。
17.權利要求12的低發熱型水泥組合物，其粉末組合物的Al2O3含量為3～8%(重量)。
18.權利要求12的低發熱型水泥組合物，其粉末組合物的細度為3000cm2/g以上。
19.權利要求12的低發熱型水泥組合物，其粉末組合物的細度為5000～10000cm2/g。
20.權利要求12的低發熱型水泥組合物，其中的激發材為波特蘭系水泥，石膏類，堿金屬化合物，堿土金屬化合物的任意一種。
21.權利要求12的低發熱型水泥組合物，其中的激發材為普通波特蘭水泥。
22.權利要求12的低發熱型水泥組合物，其中粉末組合物與激發材的混合比例為85～99.9%(重量)，0.1～15%(重量)。
23.權利要求12的低發熱型水泥組合物，齡期13周時的抗壓強度/水化熱為7.0以上。
24.權利要求12的低發熱型水泥組合物，其齡期13周時的抗壓強度/水化熱為8.0以上。
25.權利要求12的低發熱型水泥組合物，在粉末組合物中含有氧化硼。
全文摘要
一種低發熱型水泥組合物，其齡期13周的抗壓強度/水化熱至少為7.0以上。該水泥組合物是將CaO用料，SiO
文檔編號C04B7/345GK1070387SQ9210337
公開日1993年3月31日 申請日期1992年4月8日 優先權日1991年4月9日
發明者中津和也, 後藤孝治, 檜垣徹, 遠藤秀紀, 廣瀨哲, 山崎之典 申請人:日本水泥株式會社