專利名稱：煉油廠脫鹽設備改進的制作方法
技術領域：
·本發明涉及使用層疊盤式離心機分離乳化油和水分層(rag layer)而將烴進料脫鹽的改進方法。該方法有效用于將重質、高離子性且非傳統原油來源脫鹽。
背景技術：
原油脫鹽是兩步驟方法一產生新鮮水和油的細分散體或乳液，然后進行水與油的相分離。較小的水滴比大滴提供較多的面積以使離子污染物(主要是氯鹽)從油質量轉移至水中。在典型的精煉廠脫鹽設備中，分散體通過將水加入粗原油中，然后使混合物通過殼管式換熱器和混合閥而產生。混合閥通常在混合物上施加小于IOpsi (—些裝置在至多約15_18psi下運行)壓降以產生分散體。分散體然后破裂并在充滿液體的大容器中在約300 T下以30-40分鐘的停留時間相分離，且水聚結通過化學破乳劑添加和靜電場的施加而增強。在US4415434中，Hargreaves和Hensley描述了將焦油砂、頁巖油和煤除塵和脫鹽的多階段方法，所述方法使用標準離心機從油-水乳液中除去粉塵和固體。Thacker和Miller在US4473461中描述了將衍生自固體含烴材料的重油如油頁巖、煤或焦油砂除塵成油的提純料流的類似方法。Goyal等人，US5219471使用將原油與水混合并將化學品脫鹽以從原油中除去金屬和不溶性材料的靜電方法。在Ohsol等人，US4938876、US5882506和US5948242中，將碎油層、洗滌水和細料混合以產生單一料流，通過反乳化和相分離用較輕烴稀釋劑從其中回收油。Engel等人，US7612117使用一類乙炔類表面活性劑以打破水和油乳液。這些方法在使用離心力產生分開的油和水相以前溶解、“打破”或破壞乳液。油/水分離器如空氣浮選裝置、溶氣浮選、Ohsol分離方法和其它分離技術在原油精煉工業中已得到良好地建立。不幸的是，該工業反對技術變化，新技術必須很好地建立并在執行以前得到證明。甚至伴隨對更好分離的需要(Nnanna，2008)，開發新技術是困難、昂貴的且非常難以執行和試驗，與小精煉廠所需的十萬或更多桶/天可比的規模上尤其是如此。在歷史上，標準脫鹽設備以較輕、較小粘性的原油或對從原油和頁巖油來源中分離固體而言很好地工作，但它們的性能受到較不傳統的低比重、高粘度原油挑戰。傳統原油脫鹽設備在精煉廠加工較低比重/較高粘度油時具有差的離子鹽脫除。當用非傳統油工作時，中試規模脫鹽使用靜電脫鹽設備運行，包括靜電聚結技術或電凝聚技術，用于重油的Ohsol方法是無效的。由于這些非傳統原油產生比傳統原油更高的原油包水和更高的水包油水平，需要改進的方法以將非傳統且難以用原油工作的脫水和脫鹽。需要可并入目前精煉方法中的便宜方法以將原油與脫鹽設備分層分離。
公開內容簡述
本發明提供一種通過如下步驟將原油與精煉廠脫鹽設備分層分離的方法:從脫鹽設備中除去分層料流，將分層料流供入盤組離心機中，將水與原油分離，將分離的原油加入原油進料流中，和使分離的水返回脫鹽設備中以改進原油分離和脫鹽。使用盤組離心機將脫鹽設備分層分離成鹽水和脫鹽原油是提高傳統脫鹽設備能力、容許精煉廠加工較重油和改進脫鹽設備性能的便宜方法。分層快速分離而不需要另外的設備、化學品或精煉方法的再設計。
在一個實施方案中，描述分離非傳統原油的改進方法，其中:
A)提供脫鹽分離罐，其產生三種料流:輸出油進料流、輸出含水進料流和輸出乳液或“分層”進料流，
B)將來自分離罐的分層以保持近似分離罐中的分層高度的速率除去，
C)將分層供入一個或多個盤組離心機中以產生凈化油料流和含水料流，
D)使分離的水相返回脫鹽設備容器中，和
E)將凈化油排到脫鹽設備油出口料流中。
在另一實施方案中，描述一種原油脫鹽設備系統，其具有:包含原油和水混合物的油和水進料流，連接所述進料流的分離器，其中所述分離器包含三種或更多種輸出料流，其包括輸出原油料流、輸出廢水流和輸出分層料流，連在盤組離心機上的一種或多種輸出分層料流，其中所述盤組離心機包含三種或更多種輸出料流，其包括輸出原油料流、輸出廢水流和輸出富含固體料流，一種或多種包含脫鹽原油的輸出料流，和一種或多種包含廢水的輸出料流。
在一個實施方案中，示范一種從原油中除去水的方法，其中提供具有原油和水混合物的油和水進料流，將油和水進料流供入分離器中，所述分離器具有三種或更多種輸出料流，其包括輸出原油料流、輸出廢水流和輸出分層料流，將輸出分層料流從分離器中除去，將分層在盤組離心機中離心，所述盤組離心機具有三種或更多種輸出料流，其包括輸出原油料流、輸出廢水流和輸出富含固體料流，將脫鹽原油料流和廢水流從盤組離心機中除去。
在又一實施方案中，原油乳液分層通過如下步驟降低:將油和水進料流供入分離器中，所述分離器具有三種或更多種輸出料流，其包括輸出原油料流、輸出廢水流和輸出分層料流，將輸出分層料流從所述分離器中除去；將分層在盤組離心機中離心，所述盤組離心機具有三種或更多種輸出料流，其包括輸出原油料流、輸出廢水流和輸出富含固體料流；將脫鹽原油料流從分離器和盤組離心機中除去；和將廢水流從分離器和盤組離心機中除去。
盡管可加入破乳劑和其它化學添加劑，但該方法不需要在離心以前加入這些或其它化學品。原油進料的溫度對脫鹽設備的有效操作而言是非常重要的。不需要嚴格地控制脫鹽設備處的溫度；然而，應避免急劇變化。取決于分離器溫度和離心機溫度要求，原油進料溫度可在熱交換 、冷卻器或其它方法中改變。在一個實施方案中，溫度范圍為約200-280 T。在另一實施方案中，原油進料為小于300 T。通常不需要改變進料流溫度。保持在分離罐中的近似分層高度可以為總高度的百分數，從輸出油和水流起的具體距離，或可由原油和廢水/鹽水污染物確定。在一個實施方案中，提高分層脫除速率直至輸出的分離器油和廢水足夠干凈以用于另外的加工。在一些實施方案中，在離心以前將分層料流冷卻至低于250°C、225°C、200°C或更低。層疊盤式離心機可以為任何層疊盤式分離器，包括噴嘴分離器、自潔式盤式分離器、實壁分離器等，其含有一組圓錐形盤，所述圓錐形盤具有或不具有室以分離或收集使用離心力分離的多種材料。在一個實施方案中，使用噴碗設計盤組離心機，從而容許油和水離心方法期間可變的固體脫除速率。
原油乳液可取決于進料流的壓力、污染物和來源，保持在從環境溫度至300 T的精煉溫度。可將原油乳液通過任選換熱器供入以實現約200-300 °F，或約200 T,210 T、220 °F,230 °F,240 0F,250 0F,260 0F,270 0F,280 0F,290 °F、至多約 300 °卩的的所需溫度。由于不需要嚴格地保持溫度，溫度 可以波動5 °F、10 更大。應避免溫度的快速變化。
非傳統原油可以為任何高鹽或重質原油,包括Athabasca油砂(粗浙青)、0rinoco油砂(超重油)、加拿大超重油(CXHO)、Western Canadian Select (WCS)、MacKay RiverHeavy (MRH)、油頁巖、粗浙青、超重油、油砂、焦油砂、酸性原油及其混合物。重質原油包括具有10-25° API或900-1000kg/m3的比重的原油。可在分離以前將浙青、焦油砂、超重原油等提升。
水可以為任何可得到的水源，包括自來水、去離子(DI)水、循環水、蒸餾水、冷水、熱水、超純水、鹽水、其混合物或其它已知的水源。在一個實施方案中，在離心分離以前將熱水加入原油中以提高乳液層的溫度。
分層中的水滴大小分布為約1-30 μ m、約5-25 μ m、約10-15 μ m、約9-14 μ m、 7μηι>8μηι>9μηι>10μηι>11μηι>12μηι>13μηι>14μηι>15μηι>17.5ym>20ym>22.5ym>25 μ m、27.5 μ m或約30 μ m。盡管水滴大小分布可作為近似μ m報告,但它是關于試樣中存在的較大和較小直徑水滴尺寸的大小分布。
附圖簡述
對本發明及其優點的更完整理解可通過參考以下描述以及附圖獲得，其中:


圖1:MRH鹽含量和粒度分布。
圖2 =WCS脫鹽:批料T2—該圖(和隨后其它)中的有編號的三角形表示在離心機周圍取得進料、脫水產物和分離水試樣時的時間。這些數字相當于下表中的“WCSR試樣#”。在批料完成以后，通過HotSpin分析試樣的含水量,并使用Malvern Mastersizer分析/Jcdsd0
圖3:WCS脫鹽:批料I。
圖4:WCS脫鹽:批料2。
圖5:WCS脫鹽:批料3。
圖6:WCS脫鹽:批料4。
圖7 =WCS脫鹽:批料5—以以下條件進行的脫水。
圖8:氯化物脫除:WCS脫鹽一氯化物脫除數據相對于水的局部試樣。
圖9:氯化物脫除:WCS脫鹽一來自三“批”脫鹽原油(批料T2和1、批料2和3，和批料4和5)的氯化物脫除結果顯示脫除與水含量之間的關系。
圖11:WCS混合(不加入水)一在混合罐中混合以后關于WCS試樣的Malvern輸出。關于另一份該材料的蒸餾法測定水含量(通過A/S運行)顯示0.00體積％。
圖12:典型進料乳液(15體積％含水量)一顯示典型乳液(批料5，39801-18-1)的分析。圖13:典型進料乳液(15體積％含水量)小直徑模式切除一除去小直徑模式并將數據再標準化至100體積％，得到以下圖。圖14:典型脫水產物一關于脫水產物的Malvern結果(39801_18_18)。該試樣為取出的最后一個(試樣#24)，通過HotSpin測定水含量為1.70體積％。它看起來非常類似于關于混合原油的圖。圖15:來自分散于甲苯中的轉筒的固體。詳述現在轉向本發明優選配置或配置的詳細描述，應當理解本發明的特征和概念可顯示于其它配置中且本發明的范圍不限于所描述或闡述的實施方案。本發明的范圍僅意欲受以下權利要求書的范圍限制。當油和水相互接觸長時間時，如在脫鹽方法期間所發生的，乳液層可在兩種液體之間形成。分離容器中的該乳液層的厚度可以從幾英寸至幾英尺變化。界面層的厚度和組成取決于幾個因素，例如I)原油中天然存在的乳化劑，2)原油的蠟質組分，3)原油或工藝水中的懸浮固體，4)原油中水的乳化度，和5)加工速率。乳液層可提高至分離器中不能采用的厚度并導致過度電負荷、反復無常的電壓讀數、從分離器中輸出的水上移和油下移。理想的是保持分離器中恒定量的乳液以降低輸出料流的乳液和污染物的量。傳統補救措施包括加入破乳劑，降低加工速率和提高分離罐的大小。隨著目前加工更復雜的原油以及如果要保持較高的加工速率，這些有限響應是不夠的。通過控制分層厚度和通過層疊盤式離心機加工分層，使破乳劑使用最小化且不需要戲劇性地提高脫鹽設備的占地空間。具有分離容器和層疊盤式離心機的改進脫鹽設備可以以高得多的速率加工原油和鹽水或水乳液并實現較好的分離。 原油通常通過它產生的地理位置(例如West Texas Intermediate、Brent或Oman)、它的API比重和它的硫含量分類。如果它具有低密度，則原油可被認為是輕的，或如果它具有高密度，則為重的；且如果它含有相對很少的硫，則它可稱為低硫的，或如果它含有實質量的硫，則為含硫的。來自Athabasca油砂、Western Canadian Select (WCS) >MacKayRiver Heavy(MRH))的含有浙青的油混合物、Venezuela(超重油)中的來自Orinoco帶的油、加拿大超重油(CXHO)等被認為是重油。非傳統原油包括頁巖油、粗浙青、超重油、油砂、焦油砂、酸性原油，和具有低AP1、高硫含量、高水含量、高鹽含量或組合的其它原油。通常，在運輸以前將非傳統原油處理以降低污染物和/或與稀釋劑、水和其它化學品混合以滿足某些規格,包括API和降低的腐蝕要求。如本文所用“水”和/或“洗滌水”可以為去離子(DI)水、再循環的精煉廠水、蒸餾水、冷水、熱水、超純水、自來水、澄清水、再循環廢水、凈化廢水或其它水源和水源的組合。水中的鹽以份每千重量份(PPt)測量且從新鮮水(〈0.5ppt)、微咸水(0.5-30ppt)、咸水(30-50ppt)至鹽水(超過50ppt)變動。在一個實施方案中，使用DI水以使鹽從原油中擴散到水溶液中，但不嚴格地要求去離子水以將原油原料脫鹽。在另一實施方案中，將DI水與來自脫鹽設備的循環水混合以實現乳化以前水中的具體離子含量或實現最終乳化產物中的具體離子強度。用于從原油中洗滌鹽、固體和其它雜質的水可在預熱交換器組之前和/或恰在混合閥之前注入。洗滌水比率可以為總原油進料的約5至約7體積％，但取決于原油來源和質量可以高得多或低得多。其它洗滌水來源包括酸水汽提器底部產物、頂部冷凝物、鍋爐給水或澄清河水。通常將多種水源混合，如由費用要求、供給、水的鹽含量、原油的鹽含量和對脫鹽條件而言特異的其它因素、分離器大小和所需脫鹽產物決定。
如本文所用“分離容器”或“分離罐”，也稱為分離器或聚結器，描述使用比重和電荷將油和水乳液聚結和分離成凈化油和廢水流出物的任何數目的罐或容器。分離器可由多種商業和委托來源得到，且包括National Tank C0.(Natco)，NRG manufacturing,Trivolt, Pall Corp.，Primenergy LLC, Hamworthy Technology & Products 和許多其它來源。分離器包括低壓和高壓分離器、兩相分離器、靜電聚結分離器、AC深場靜電分離器/脫水器、雙頻分離容器、DUAL FREQUENCY 處理器(Natco)、雙極組合AC/DC靜電分離容器、DUAL POLARITY 處理器(Natco)、Electro-Dynamic 脫鹽設備(NatCO)、三相分離器(氣體、油和水)、高速靜電聚結油/水分離器、Lucid 分離器(Pall Corp.)、TriVolt 或TriVolt Max 、容器內置式靜電聚結器(VIEC，Hamworthy)或其它可得到的分離器生產商和供應商。
如本文所用“盤組離心機”描述大量市售分離器和離心機中的任一種，其使用高加速場和一組圓錐形盤以在各盤以下產生大等效澄清面積而將物質和固體與液體分離。層疊盤式離心機包括噴嘴分離器、自潔式盤式分離器、實壁分離器等，其含有一組圓錐形盤，所述圓錐形盤具有或不具有室以收集使用高加速場分離的多種材料。所用分離器的類型取決于操作模式、加工的原油類型、原油中的污染物和分離的原油乳液的性能。在一個實例中，在分批加工期間使用實壁層疊盤式分離器以從乳液中除去固體。在另一實例中，具有高固體污染物含量的原油在層疊盤式噴嘴分離器中連續地運行。在噴嘴分離器中，固體通過安裝在轉鼓周邊的噴嘴排出。開口圍繞離心機的轉鼓周邊均勻地間隔開。開口可以為固定的，如具有固定孔噴嘴的傳統層疊盤式離心機中，或可調節開口可根據需要部分或連續地打開以釋放室內的固體。具有自潔式轉鼓的分離器能夠定期全速地排出分離的固體，其中遙控噴出系統能夠在產物分離期間觸發部分和全部噴出而不停止或減緩離心分離器。新且使用的層疊盤式離心機的商業供應商包括GEA Westphalia Separator (Oelde,德國)、AlfaLaval (Lund,瑞典)、Mars Tech (New City, New York,美國)、TEMA Systems (Cincinnati,Ohio,美國)> Broadbent (West Yorkshire,英國)，和其它供應商。
ASTM D4006描述了一種通過蒸餾測量油內`的水含量，包括可溶性水的方法。總水含量、水滴含量、水滴大小和分散體可使用本領域中可用的大量試驗計算，包括油顏色/濁霧的視覺檢測、視覺裂紋試驗、定量油/水分析、光譜法、散射、反向散射、吸收、紅外線(IR)、紫外線(UV)、激光元素測定、定量FTIR分析和許多其它標準水和油量化技術，包括光譜和化學分析。提高油中的水含量或提高水中的油含量是超過分離器中油和水分離的分離速率的加工速率的表現。這在分層擴大至凈化油和/或水進料出口時發生，導致分離產物的污染提聞。
水DSD測量使用原油/溶劑體系在Malvern Mastersizer2000儀器中使用激光源在水飽和甲苯稀釋物中進行。Araujo(2008)和Kraiwattanawong (2009)提供關于影響Malvern Mastersizers中的測量的因素的其它引導。選擇截斷直徑(d(0.1)或d(0.5))作為最大直徑范圍的上限和下限值的幾何平均值，其中檢測液滴中10%還是50%的液滴具有比給定大小更小的直徑。因此，對于ΙΟμ 的d(0.1)，90%水滴大于10 μ m且10%水滴小于10 μ m。對于10 μ m的d(0.5)的水滴分布，V2液滴會大于10 μ m且V2液滴會小于10 μ m。以下實驗示范本發明的各個實施方案。提供各個實施例作為對本發明的解釋，本發明許多實施方案中的一個和以下實施例應不認為限制或限定本發明的范圍。實驗的目的是證明盤組離心機將油以溶于具有非常小水滴大小分布的水分散體中的能力。實驗1:小規模MacKay River重質原油力口工初始試驗小規模進行以證明使用層疊盤式離心機分離大體積的原油分層用于蒸懼和進一步加工的概念和效率。從Alberta,加拿大的Athabasca Terminal得到大約4桶具有19.9° API的比重的MacKay River Heavy (MRH)原油混合物并使用層疊盤式離心系統脫鹽。通過乳化液泵將MRH在具有水/鹽水溶液的混合罐中加工以復制分層乳液，如在分離器分層中找到的。將MRH供入具有來自水罐的水/鹽水的混合罐中，混合原油通過乳化液泵。將分成混合罐返回管線和進料管線的乳化液泵離開管線隨著通過任選蒸汽驅動換熱器的進料管線供入層疊盤式離心機脫鹽設備系統中，以控制分離罐和/或層疊盤式離心機中的溫度。將混合的油和水乳液供入恒溫的小規模層疊盤式離心機中以確保良好的分層分離在接近商業裝置溫度的溫度下進行。對于一個或多個程，使用GEA Westfalia Separator層疊盤式離心機將水和油與乳化混合物分離。其它市售層疊盤式離心機可代替或串聯使用以進一步將水與原油乳液分離。兩個管線離開層疊盤式離心機:第一廢水管線進入廢水儲罐和/或廢水提純系統中；和第二油原料進入儲罐和/或精煉廠進料中以進一步加工。在一些實施方案中，將廢水直接供入分離罐中以保持分離罐體積和流速。返回管線可用于使所得任何分層和較高水乳液返回分離罐、混合罐或其它乳液和/或離心分離的其它點和用于進一步分離。 在該實施例中，將約200加侖MRH原油在混合罐(加上約30加侖管線占用)中與通過乳化液泵系統[單元12]的22加侖去離子水混合。將19.9° API MacKay River重油試樣[37559-16-1]在混合罐中混合并乳化以產生均勻的‘分層’乳液。加入水約8分鐘，并將混合罐混合物繼續滾動通過10階段井下高剪切離心泵另外10分鐘，然后關閉泵并起動正常滾動泵(單階段離心泵)。在乳液通過流過混合罐夾套的自來水形成以前、期間和以后將混合罐冷卻。該混合乳液表示在標準脫鹽操作期間可由分離罐得到的‘分層’。油和最終乳液的溫度為約100° F。當來自混合罐的進料以約3gpm開始時,將離心機用通過蒸汽換熱器供入的去離子水預熱至約200 T。在離心以前不將破乳劑或其它破壞化學品加入乳化進料中。進料和產物流量指示器在試驗中給出反復無常的讀數，所以流量由混合罐體積相對于時間的變化決定。在約I小時30分鐘的運行時間期間在各個階段取出四組試樣，包括進料試樣(Ι-qt)、產物試樣(Ι-qt)、水輸出(4盤司)、冷進料試樣(2盤司)和冷產物試樣(2盎司)用于水DSD分析。進料保持在基本恒定的壓力和速率下，并對于如表I所示試驗以四種進料溫度為目標:約190 0F (187-194 0F )、約200 0F (198-230 0F )、約180 0F (170-205 0F )、約 210 0F (197.5-213 0F )、約 170 0F (158.5-206 0F )，都比傳統脫鹽設備溫度更冷。盡管油輸出試樣中的鹽顯示為高的，但氯值不支持那些結果。我們看出先前加拿大油中氯化物試驗ASTM D3230與D6470之間類似的不一致，且認為氯值精確得多且為脫鹽設備性能的表現。3wppm的氯含量相當于該油的1.6PTB (假設所有NaCl)，而不是5PTB，如表I所示。圖1A為顯示D3230結果相對于基于D6470結果的預期結果的圖。進料乳液顯示出在運行過程期間為穩定的，主要通過試樣中油的水d(0.5)檢查。D(0.5)定義為一半的水體積為較大液滴(且一半為較小液滴)時的液滴直徑。對于正態分布，這會非常接近體積％相對于液滴直徑的單調曲線的峰值。將四種原油試樣脫鹽:來自初始12桶試樣的兩個桶，和來自其余10桶的混合的兩個桶。將其余8個混合桶和3個脫鹽桶儲存用于將來的使用。通過ASTM D3230測量的鹽給出與通過ASTM D6470測量的氯含量相比不自然的高結果。這還在用非傳統原油的其它新近試驗中觀察到。表1:溫度、水、鹽和粒度的MRH匯總
權利要求
1.原油脫鹽設備系統，其包含: a)包含原油和水混合物的油和水進料流； b)連接所述進料流的分離器，其中所述分離器包含三種或更多種輸出料流，其包括輸出原油料流、輸出廢水流和輸出分層料流； c)連在盤組離心機上的一種或多種輸出分層料流，其中所述盤組離心機包含三種或更多種輸出料流，其包括輸出原油料流、輸出廢水流和輸出富含固體料流； d)一種或多種包含脫鹽原油的輸出料流；和 e)一種或多種包含廢水的輸出料流。
2.根據權利要求1的脫鹽設備，其中所述分離器選自一種或多種低壓分離器、高壓分離器、兩相分離器、靜電聚結分離器、AC深場靜電分離器、雙頻分離器、雙極組合AC/DC靜電分離器、三相分離器、高速靜電聚結分離器、容器內置式靜電聚結器及其組合。
3.根據權利要求1或2的脫鹽設備，其中所述盤組離心機選自噴嘴分離器、自潔式盤式分離器、實壁分離器等，其含有一組圓錐形盤，所述圓錐形盤具有或不具有室以收集使用離心力分離的多種材料。
4.根據權利要求1、2或3的脫鹽設備，其中所述方法包括在層疊盤式離心機中分離或離心以前將所述原油乳液加熱至約140-300 °F的溫度，所述溫度選自約140 0F >150 °F、160 0F , 170 0F ,180 0F ,190 °F, 200 °F,210 °F, 220 °F, 230 °F, 240 °F, 250 °F, 260 °F, 270 °F、280 °F,290 °F和約 300 °F。
5.根據權利要求1、2、3或4的脫鹽設備，其中所述原油選自Athabasca油砂(粗浙青)、Orinoco 油砂(超重油)、加拿大超重油(CXHO)、Western Canadian Select (WCS)、MacKay River Heavy(MRH)、油頁巖、粗浙青、超重油、油砂、焦油砂、酸性原油及其混合物。
6.根據權利要求1、2、3、3、4或5的脫鹽設備，其中所述水選自自來水、去離子(DI)水、循環水、蒸餾水、冷水、熱水、超純水、澄清水及其混合物。
7.根據權利要求1、2、3、4、5或6的脫鹽設備，其中所述原油乳液包含約1-20μ m、約5-15 μ m、^J 9-14 μ m>^J 7 μ m>8 μ m、9 μ m、10 μ m、11 μ m、12 μ m、13 μ m、14 μ m 15 μ m 白勺粒度分布。
8.加工原油的方法，其包括: a)將油和水進料流供入分離 器中，所述分離器具有三種或更多種輸出料流，其包括輸出原油料流、輸出廢水流和輸出分層料流； b)從所述分離器中除去所述輸出分層料流； c)在盤組離心機中將分層離心，其中所述盤組離心機包含三種或更多種輸出料流，其包括輸出原油料流、輸出廢水流和輸出富含固體料流； d)除去脫鹽原油料流；和 e)除去廢水流。
9.根據權利要求8的方法，其為從所述原油中除去水的方法。
10.根據權利要求8的方法，其為降低所述原油中的乳液分層的方法，其中將所述脫鹽原油料流從所述分離罐和所述盤組離心機中除去，且其中將所述廢水流從所述分離器和所述盤組離心機中除去。
11.根據權利要求8、9或10的方法，其中所述分離器選自一種或多種低壓分離器、高壓分離器、兩相分離器、靜電聚結分離器、AC深場靜電分離器、雙頻分離器、雙極組合AC/DC靜電分離器、三相分離器、高速靜電聚結分離器、容器內置式靜電聚結器及其組合。
12.根據權利要求8-11中任一項的方法，其中所述盤組離心機選自噴嘴分離器、自潔式盤式分離器、實壁分離器等，其含有一組圓錐形盤，所述圓錐形盤具有或不具有室以收集使用離心力分離的多種材料。
13.根據權利要求8-12中任一項的方法，其中所述方法包括在層疊盤式離心機中分離或離心以前將所述原油乳液加熱至約140-300 °F之間的溫度，所述溫度選自約140 °F、150 0F ,160 0F , 170 0F ,180 0F ,190 °F, 200 °F,210 °F, 220 °F, 230 °F, 240 °F, 250 °F, 260 °F、270 °F, 280 °F, 290 °F 和約 300 0F。
14.根據權利要求8-13中任一項的方法，其中所述原油選自Athabasca油砂(粗浙青)、Orinoco 油砂(超重油)、加拿大超重油(CXHO)、Western Canadian Select (WCS)、MacKay River Heavy(MRH)、油頁巖、粗浙青、超重油、油砂、焦油砂、酸性原油及其混合物。
15.根據權利要求8-14中任一項的方法，其中所述水選自自來水、去離子(DI)水、循環水、蒸餾水、冷水、熱 水、超純水、澄清水及其混合物。
16.根據權利要求8-15中任一項的方法，其中所述原油乳液包含約1-20μ m、約5-15 μ m、^J 9-14 μ m>^J 7 μ m>8 μ m、9 μ m、10 μ m、11 μ m、12 μ m、13 μ m、14 μ m 15 μ m 白勺粒度分布。
全文摘要
本發明涉及使用具有層疊盤式離心機的分離器以分離乳化油和水分層而將烴進料脫鹽的改進方法。該方法有效用于將重質、高離子性且非傳統原油脫鹽。
文檔編號C10G33/06GK103154202SQ201180046233
公開日2013年6月12日 申請日期2011年7月21日 優先權日2010年7月27日
發明者S·D·洛夫 申請人:菲利浦66公司