專利名稱：一種煙氣脫硝設備的制作方法
技術領域：
本實用新型涉及一種煙氣脫硝設備。
背景技術：
煙氣是熱電廠的主要排放物之一，通過可燃物在燃燒器(即鍋爐)中燃燒產生。由于煙氣中通常含有大量的氮氧化物NOx如N0，這些氮氧化物如果直接排放到大氣中，會導致腐蝕性很強的酸雨，因此煙氣在排放之前必須經過脫氮(即脫硝)處理。目前，運用比較成熟的煙氣脫硝技術主要有兩種選擇性催化還原(SCR)工藝和選擇性非催化還原脫硝(SNCR)工藝。SCR和SNCR脫硝工藝的化學反應原理都是一樣的，都是將脫硝劑(尿素或者氨)與煙氣接觸，使脫硝劑與煙氣中的NOx進行選擇性還原反應生成氮氣(N2)和水蒸氣(H2O)。SNCR工藝一般在鍋爐的爐膛內即燃燒區(800-1250°C )進行選擇性還原反應。SCR工藝則是在煙道內設置催化劑床層，在^0-420°C溫度下，在催化劑存在的條件下進行催化選擇性還原反應。SNCR和SCR各自有優缺點，SNCR的優點是不需要價格昂貴的催化劑床，缺點是脫硝效果較差，脫硝率一般不超過40%。SCR的缺點則是需要使用價格昂貴的催化劑床，而且需要有足夠的空間設置催化劑床，優點則是脫硝效果較SNCR好，脫硝率一般為60%以下。 由此可見，煙氣脫硝工藝中的脫硝率有待進一步提高。由于SCR脫硝的溫度為280-420°C，而煙氣的溫度通常為800°C甚至1000°C以上， 為了實現煙氣的降溫和有效利用煙氣的高熱量，目前通常的做法是一方面使煙道由內裝除鹽水的多個金屬管(也稱包墻過熱器)圍成，煙氣中的高熱量通過輻射等傳遞方式傳遞給金屬管內的除鹽水，從而獲得過熱蒸汽。多個金屬管匯集于包墻過熱器的集箱。另一方面是在催化劑床層前增設一個省煤器(即換熱器)，省煤器由多個互相串聯連接的換熱管形成。為了保證換熱后的煙氣能夠滿足SCR反應的要求，換熱管的數目非常龐大，從而省煤器的體積非常龐大。對于包括兩個垂直段和一個水平段的η型煙道，省煤器通常設置在包墻過熱器的集箱所在的垂直段內，即包墻過熱器的集箱到所述省煤器的頂部的距離小于所述包墻過熱器的集箱到水平段與垂直段相鄰的位置的距離。

實用新型內容本實用新型的目的是為了克服現有的煙氣脫硝工藝存在的脫硝率較低的缺點，提供一種脫硝率較高的煙氣脫硝設備。為了有效提高脫硝率，本實用新型的發明人試圖通過對脫硝劑供給裝置進行改進，以增大脫硝劑在煙氣的非催化還原脫硝區的供給量，并在位于非催化還原脫硝區之后的煙道尾部增加一個催化劑床層，使非催化脫硝后的煙氣直接進行選擇性催化還原脫硝， 然而卻意外地發現，隨著煙道內非催化脫硝區脫硝劑供給量的明顯增加，煙氣中的氮氧化物NOx的量不但沒有降低，反而較脫硝劑在上述范圍內時有所上升，這可能是因為氨被氧化成了 Ν0Χ。[0008]為了解決上述問題，本實用新型的發明人進行了大量的研究，結果發現，通過在所述煙道的1000-1300°C區域的下游至催化劑床層之前增加脫硝劑補給單元可以有效解決上述問題。原因可能是因為，煙道的1000-1300°C區域的下游的溫度由于較低，在沒有催化劑存在下，氨的上述副反應不能發生，而補充的脫硝劑能夠與煙氣一起在SCR區在催化劑的作用下進行脫硝反應，由此真正實現煙氣的SNCR和SCR聯合脫硝。本實用新型的發明人還發現，由于尾部煙道的容積較大，同時受鍋爐本身結構和位置的限制，脫硝劑的送入位置非常受限，因而進入尾部煙道的脫硝劑在尾部煙道的分布通常都不均勻。由此對于脫硝設備的脫硝效率影響也很大。如果通過催化劑的氨分布不均勻，對于氨濃度大的部位將加速催化劑的失效，對于氨濃度小的部位又達不到設計的脫硝效率，并且氨分布不均將必然造成局部氨逃逸量超標。因此，使氨在尾部煙道的均勻分布也是提高脫硝設備脫硝效率的關鍵所在。本實用新型提供了一種煙氣脫硝設備，該煙氣脫硝設備包括煙道以及設置在該煙道內的脫硝劑供給裝置，其特征在于，該煙氣脫硝設備還包括脫硝劑補給裝置、催化劑床層、擾動裝置和省煤器，脫硝劑供給裝置、脫硝劑補給裝置、擾動裝置、省煤器和催化劑床層沿煙氣的流向依次設置在煙道內，所述煙道包括第一垂直段、第二垂直段和水平段，所述水平段的兩端分別與第一垂直段和第二垂直段的上部連通，所述脫硝劑供給裝置位于第一垂直段內，所述省煤器和催化劑床層位于第二垂直段內，第二垂直段和水平段之間設置有擋板，所述催化劑床層到所述省煤器的頂部的最小距離為所述催化劑床層到擋板頂部的最小距離的85-100 %，所述省煤器包括換熱管和多個換熱片，所述換熱管穿過所述換熱片，并且換熱管的外壁與換熱片緊密接觸。本實用新型提供的煙氣脫硝設備，通過在煙道內脫硝劑供給裝置和催化劑床層之間增加脫硝劑補給裝置和擾動裝置，能夠在SNCR工藝之后向煙氣中補充脫硝劑，保證 SCR工藝所需的脫硝劑的量，并使得脫硝劑在煙道內均勻分布，從而既避免了局部氨濃度過大導致的催化劑快速失效的問題，同時也避免了局部氨濃度過小導致的達不到設計的脫硝效率的問題，使得SCR工藝能夠真正發揮作用，進一步降低SNCR脫硝后的煙氣中的NOx 的含量，而且也避免了由于氨分布不均造成局部氨逃逸量超標的問題。另外，通過使包墻過熱器的集箱到所述省煤器的頂部的距離為所述包墻過熱器的集箱到擋板頂部的距離的 85-100%，在保證省煤器側面不被煙氣直接沖刷的情況下，能夠使省煤器下方的煙道的空間盡可能大，從而能夠在現有煙道中增設催化劑床層。

圖1為本實用新型的煙氣脫硝設備的一種實施方式的結構示意圖；圖2為顯示本實用新型提供的煙氣脫硝裝置的一種實施方式中擾動裝置位置的局部結構示意圖；圖3為顯示本實用新型提供的煙氣脫硝裝置的一種實施方式中擾動裝置為管狀物時，管狀物位于煙道中的端口的朝向Y與煙氣流動方向X的夾角α的示意圖；圖4為本實用新型的煙氣脫硝設備的換熱器的一種實施方式的結構示意圖；圖5為本實用新型的煙氣脫硝設備的換熱器的換熱片的一種實施方式的結構示意圖；[0017]圖6為本實用新型的煙氣脫硝設備中省煤器的換熱片的另一種實施方式的結構示意圖。
具體實施方式
以下結合附圖對本實用新型的煙氣脫硝設備進行詳細的說明。如圖1所示，本實用新型提供了該煙氣脫硝設備包括煙道1以及設置在該煙道1 內的脫硝劑供給裝置2，其特征在于，該煙氣脫硝設備還包括脫硝劑補給裝置3、催化劑床層4、擾動裝置10和省煤器5，脫硝劑供給裝置2、脫硝劑補給裝置3、擾動裝置10、省煤器5 和催化劑床層4、沿煙氣的流向依次設置在煙道1內，所述煙道1包括第一垂直段a、第二垂直段c和水平段b，所述水平段b的兩端分別與第一垂直段a和第二垂直段c的上部連通，所述脫硝劑供給裝置2位于第一垂直段a內，所述省煤器5和催化劑床層4位于第二垂直段c 內，第二垂直段c和水平段b之間設置有擋板11，所述催化劑床層4到所述省煤器5的頂部的最小距離為所述催化劑床層4到擋板11頂部的最小距離的85-100%，優選為90-100%， 最優選為100%。根據本實用新型提供的煙氣脫硝設備，所述水平段b和第二垂直段c之間的擋板的下端優選與所述水平段b的底部緊密接觸。所述擋板可以由不銹鋼、銅或者各種合金制成。在所述煙氣脫硝設備中，所述煙道1的橫截面可以為圓形、橢圓形、矩形、正方形或者各種不規則形狀，煙道1本身可以是直行的，也可以是彎形的。根據本實用新型的一種實施方式，所述煙道1包括第一垂直段a、第二垂直段c和水平段b，該水平段b的兩端分別與第一垂直段a和第二垂直段c的上部連通。本實用新型中，所述脫硝劑補給裝置3只要位于脫硝劑供給裝置2和催化劑床層4 之間即可，例如，可以位于上述煙道1的第一垂直段a內、水平段b內或者第二垂直段c內。根據本實用新型的一種實施方式，所述脫硝劑供給裝置2位于第一垂直段a內， 所述催化劑床層4位于第二垂直段c內。所述脫硝劑補給裝置3可以設置在所述第一垂直段a、水平段b和第二垂直段c中的至少一處。優選情況下，所述脫硝劑補給裝置3位于第一垂直段a內。在這種情況下，所述脫硝劑供給裝置2到第一垂直段a底部的最小距離A、脫硝劑供給裝置2到脫硝劑補給裝置3的最小距離B和第一垂直段a的頂部到底部的距離C之間優選滿足A B C = 10-25 5-15 30，進一步優選滿足A !BiC = 15-23 5-13 30。此時脫硝劑供給裝置2在煙道中的位置對應于煙道的非催化還原脫硝區域，所述脫硝劑補給裝置3供給的脫硝劑進入所述煙道1的位置對應于使用時所述煙道1的溫度為800°C左右的區域，有利于脫硝劑為尿素時，尿素分解為氨。通常情況下，相對于煙道1的第一垂直段a的高度為30米、寬度10米、深度10米時，所述脫硝劑補給裝置 3位于所述第一垂直段a的23- 米的位置，所述脫硝劑供給裝置2位于所述第一垂直段a 的15-23米的位置。根據本實用新型提供的煙氣脫硝設備，盡管各種能夠用來提供脫硝劑的裝置均可作為所述脫硝劑供給裝置2和所述脫硝劑補給裝置3，但優選情況下，所述脫硝劑供給裝置 2和所述脫硝劑補給裝置3各自為管道，該管道穿過煙道1的壁，伸入煙道1中，伸入煙道1 中的管道上形成有開口。脫硝劑通過該開口進入煙道1內。[0025]進一步優選情況下，所述管道為多根，例如為3-10根。更進一步優選情況下，所述多根管道沿煙道1的軸向或周向排列。更進一步優選情況下，所述多根管道沿煙道1的軸向排列并沿煙道1的徑向均勻分布。進一步優選情況下，每根伸入煙道1中的管道上的開口為多個，如2-20個。更進一步優選情況下，每根伸入煙道1中的管道上的多個開口沿所述管道的軸向分布。為了使所述脫硝劑與煙氣的接觸更加充分，所述開口的方向與煙道1中煙氣流動的方向相反，從而煙氣與來自所述脫硝劑供給裝置2和脫硝劑補給裝置3的所述脫硝劑非同向接觸，能夠更好的獲得脫硝效果。本實用新型中，所述開口的方向與煙道1中煙氣流動的方向相反并非絕對相反， 包括所述開口的方向朝下、朝向水平或者向下傾斜1-15°的情況。根據本實用新型的一種實施方式，所述煙道1的橫截面積與所述脫硝劑供給裝置 2的所述管道的開口的總面積之比為5000-50000 1，所述煙道1的橫截面積與所述脫硝劑補給裝置3的所述管道的開口的總面積之比為5000-50000 1。根據本實用新型的另一種實施方式，所述煙氣脫硝設備還包括脫硝劑源(未示出)，為脫硝劑供給裝置2和脫硝劑補給裝置3提供脫硝劑。所述脫硝劑源例如可以是脫硝劑儲罐或泵。所述脫硝劑供給裝置2和脫硝劑補給裝置3的一端端口與脫硝劑源連通，另一端端口則穿過所述煙道1的壁而伸入所述煙道1內。脫硝劑供給裝置2和脫硝劑補給裝置 3可以共用一個脫硝劑源，也可以各自與不同的脫硝劑源連通，由不同的脫硝劑源提供脫硝齊U。所述脫硝劑可以是各種能夠與NOx反應從而降低煙氣中NOx含量的試劑，例如可以是氨或各種在煙氣脫硝條件下能夠產生氨的物質，如尿素。上述脫硝劑優選以其水溶液的形式使用，所述溶液的濃度已為本領域技術人員所公知，可以為脫硝劑所能達到的各種濃度。為了降低脫硝劑的用量，優選所述脫硝劑以其飽和溶液的形式使用。根據本實用新型，所述擾動裝置10在煙道中的位置只要滿足位于脫硝劑補給裝置3與催化劑床層4之間即可，但優選情況下，所述擾動裝置10位于所述煙道1的第一垂直段a和/或水平段b之間，最優選所述擾動裝置4位于所述煙道的第一垂直段a內。根據本實用新型提供的煙氣脫硝設備，盡管各種能夠實現擾動功能的擾動裝置均可實現本實用新型的目的，例如，所述擾動裝置10可以為固定式均流裝置，如均流板。但由于這種固定式均流裝置需要通過多次均流才能實現使脫硝劑與煙氣的均勻混合，從而需要多組均流板，因而需要較大的空間。因此，優選情況，如圖1-2所示，所述擾動裝置10為管狀物，該管狀物穿過煙道1的壁，一端端口位于煙道1中。進一步優選情況下，為了更好的獲得擾動效果，如圖3所示，管狀物位于煙道1中的端口的朝向Y與煙氣流動方向X的夾角 α 為 70-90° 角。為了使得脫硝劑在進入催化劑床層5之前與煙氣充分混合均勻，優選情況下，所述管狀物位于煙道1中的端口與所述催化劑床層5之間的路程為所述催化劑床層厚度的 5-10倍。其中，所述管狀物位于煙道1中的端口與所述催化劑床層5之間的路程指在煙氣脫硝過程中，煙氣從所述管狀物位于煙道1中的端口行進至催化劑床層5的表面實際走過的距離。[0037]所述管狀物可以為一個或多個，優選為3-10個。進一步優選所述多個管狀物沿煙道1的徑向或周向分布。綜合考慮擾動效果和對擾動裝置的設備要求，本實用新型優選所述煙道1的橫截面積與所述管狀物的位于煙道1中的端口的總面積之比為5000-50000 1。進一步優選所述煙道1的橫截面積與所述管狀物的位于煙道1中的端口的總面積之比為 20000-30000 1。根據本實用新型的一種實施方式，該設備還包括擾動介質提供裝置(圖1中未示出)，擾動介質提供裝置為擾動裝置10提供擾動介質。所述擾動介質提供裝置可以是各種能夠提供擾動介質的裝置，如高壓鋼瓶或泵。所述擾動裝置10的一端端口與擾動介質提供裝置連通，另一端端口則穿過所述煙道1的壁而伸入所述煙道1內。根據本實用新型，所述擾動介質可以為不與煙氣和脫硝劑反應的惰性介質，根據現場情況和成本核算確定，優選是水蒸氣、空氣、氮氣和元素周期表中第零族元素中的一種或多種，從而不會因擾動而給煙氣引入新的雜質，脫硝后的煙氣能夠直接排放。根據本實用新型，所述擾動介質還可以為煙氣或者含脫硝劑和煙氣的混合物。所述作為擾動介質的煙氣可以是經過脫硝處理或未經脫硝處理的煙氣。當使用未經脫硝處理的煙氣作為擾動介質時，一方面無需外界供給擾動介質，另一方面還能夠使未經脫硝處理的煙氣在起到擾動作用后也能獲得脫硝效果。而是用含脫硝劑和煙氣的混合物時，特別是是用氨氮摩爾比符合脫硝反應的含脫硝劑和煙氣的混合物作為擾動介質時，擾動介質的通入還不會導致煙氣和脫硝劑的混合物中脫硝劑濃度的大幅降低。在本實用新型提供的煙氣脫硝設備中，如圖4所示，所述省煤器5包括換熱管6和多個換熱片7，所述換熱管6穿過所述換熱片7，并且換熱管6的外壁與換熱片7緊密接觸。根據在本實用新型的一種實施方式，如圖5所示，所述換熱片7具有多個與換熱管 6的形狀相適應的空間，且該換熱片7中的多個與換熱管6的形狀相適應的空間形成為平行的多行和多列的陣列，從而所述換熱管6能夠多次往返地依次穿過該換熱片7，所述換熱管 6形成與換熱片7的上述陣列對應的陣列。根據本實用新型的另一種實施方式，如圖6所示，每個換熱片7包括多個板體，該板體具有凹槽且相鄰的兩個板體中的凹槽彼此相對，形成與換熱管6的形狀相適應的空間，所述換熱管6穿過該空間與換熱片7緊密接觸。根據本實用新型的煙氣脫硝設備，所述多個換熱片7平行排列，所述換熱管6多次往返地依次穿過多個平行排列的換熱片7，形成平行的多行和多列的換熱管陣列。在更優選的實施方式中，所述多個換熱片7平行排列，所述換熱管6可以為多個， 多個換熱管6依次穿過多個平行排列的換熱片7，形成平行的多行和多列的換熱管陣列。所述省煤器5中換熱片7的數量可以在很大范圍內變動，可以根據換熱的需要以及尺寸的需要進行調整，優選情況下，多個平行排列的換熱片7的總厚度可以為單行或單列換熱管長度的10-20%。更優選的情況下，多個平行排列的換熱片7中相鄰的兩個換熱片的距離可以為 1-5厘米，多個平行排列的換熱片7中每個換熱片的厚度可以為0. 5-5厘米。所述換熱片7的大小可以在很大范圍內變動，可以根據換熱的需要即尺寸的需要進行調整，優選情況下，穿過每個所述換熱片7的換熱管6的總截面積可以占該換熱片7單面面積的10-50%。 所述換熱管6的尺寸沒有特別的限定，可以選用各種常規的換熱管尺寸，例如，所述換熱管6的截面積可以為10-100平方厘米。 此外，在所述省煤器5中，所述換熱管6排列的密度可以在很大范圍內變動，優選情況下，平行的多行或多列換熱管中相鄰的兩行或兩列換熱管的距離可以為5-25厘米。根據本實用新型，所述煙道1的脫硝劑供給裝置2所在的第一垂直段a、水平段b 以及催化劑床層4所在第二垂直段c的催化劑床層4以上(即包墻過熱器8的集箱9)的部分由包墻過熱器圍成。所述包墻過熱器可以由各種金屬管形成，所述金屬管例如可以是碳鋼管、不銹鋼管、銅管、鈦管或者各種金屬合金管等。根據本實用新型提供的煙氣脫硝設備，所述催化劑床層4為由催化劑形成的催化劑床，所述催化劑床層4的厚度沒有特別的限定，優選情況下，所述催化劑床層4的厚度可以為1. 5-2米。所述催化劑可以是各種能夠催化脫硝劑與氮氧化物NOx反應，使氮氧化物NOx 轉化為氮氣的催化劑，優選為金屬氧化物催化劑。例如，所述金屬氧化物可以是％051%03、 CuO、Cr2O3> Co3O4, NiO、CeO2, La2O3> Pr6O11, Nd2O3> Gd203、Yb2O3 中的一種或多種，優選至少含有 V2O5的金屬氧化物的混合物。進一步優選所述催化劑是分散在TiO2上、以V2O5為主要活性組分、WO3或MoO3為助催化劑的釩鈦體系，即V205-W03/Ti&或V205-Mo03/Ti02。可以通過將上述金屬氧化物固定在不銹鋼板表面或制成蜂窩陶瓷狀，形成板式催化劑或蜂窩狀催化劑而制得所述催化劑床層4，且在所述板式催化劑或蜂窩狀催化劑中，以所述催化劑的總重量為基準，所述金屬氧化物的含量優選為1-5重量％。上述催化劑可以商購得到，例如可以購自日本觸媒化成、日立公司、德國雅佶隆公司以及美國的Cormetech公司。本實用新型的煙氣脫硝設備使用時，通過脫硝劑供給裝置2將脫硝劑送入煙道1 內，與煙氣在煙道1中接觸并進行煙氣的選擇性非催化還原反應，降低煙氣中的氮氧化物含量，得到SNCR脫硝后的煙氣，并通過脫硝劑補給裝置3向該SNCR脫硝后的煙氣中補入脫硝劑，通過擾動裝置10向補入脫硝后的煙氣中注入擾動介質，然后，使注入了擾動介質的混合物通過省煤器5以進行換熱，并使該混合物通過催化劑床層4，進行煙氣的選擇性催化脫硝即SCR脫硝，得到氮氧化物含量進一步降低的煙氣。所述煙氣與所述脫硝劑發生選擇性非催化還原反應的條件包括溫度優選為 800-1300°C更優選為800-1100°C，以氮元素計，脫硝劑中的氮與煙氣中NOx的氮(以NO計) 的摩爾比(簡稱氨氮摩爾比)可以為0.3-1. 5 1，優選為0.3-1 1，在該條件下接觸的時間優選為0. 1-2秒，更優選為0. 5-1秒。上述溫度可以通過選擇所述脫硝劑供給的位置從而利用該溫度段煙氣本身的溫度來實現，因而無需額外供熱或降溫。上述選擇性非催化還原的溫度需要嚴格控制，當溫度高于1300°C時，氨就被氧化為N0X，即發生下述反應
4NH3 + 5024NO+6H20而當溫度低于800°C時，前述選擇性非催化還原反應在無催化劑存在下不能發生。煙氣選擇性催化還原脫硝的條件包括，溫度可以為280-420°C，優選為 300-400°C，煙氣的體積空速可以為200-20000小時、優選為1000-10000小時、以氮元素計，脫硝劑中的氮與煙氣中NOx的氮(以NO計)的摩爾比(簡稱氨氮摩爾比)可以為 0. 5-1. 1 1，優選為 0. 7-1 1。
權利要求1.一種煙氣脫硝設備，該煙氣脫硝設備包括煙道以及設置在該煙道內的脫硝劑供給裝置，其特征在于，該煙氣脫硝設備還包括脫硝劑補給裝置、催化劑床層、擾動裝置和省煤器， 脫硝劑供給裝置、脫硝劑補給裝置、擾動裝置、省煤器和催化劑床層沿煙氣的流向依次設置在煙道內，所述煙道包括第一垂直段、第二垂直段和水平段，所述水平段的兩端分別與第一垂直段和第二垂直段的上部連通，所述脫硝劑供給裝置位于第一垂直段內，所述省煤器和催化劑床層位于第二垂直段內，第二垂直段和水平段之間設置有擋板，所述催化劑床層到所述省煤器的頂部的最小距離為所述催化劑床層到擋板頂部的最小距離的85-100%，所述省煤器包括換熱管和多個換熱片，所述換熱管穿過所述換熱片，并且換熱管的外壁與換熱片緊密接觸。
2.根據權利要求1所述的煙氣脫硝設備，其特征在于，脫硝劑補給裝置位于第一垂直段內，脫硝劑供給裝置到第一垂直段的底部的距離A、脫硝劑供給裝置到所述脫硝劑補給裝置的距離B和所述第一垂直段的頂部到底部的距離C之間滿足A B C = 10-25 5-15 30。
3.根據權利要求1或2所述的煙氣脫硝設備，其特征在于，所述脫硝劑供給裝置和所述脫硝劑補給裝置為管道，該管道穿過煙道的壁，伸入煙道中，伸入煙道中的管道上形成有開
4.根據權利要求3所述的煙氣脫硝設備，其特征在于，所述管道為多根，每根伸入煙道中的管道上的開口為多個。
5.根據權利要求4所述的煙氣脫硝設備，其特征在于，所述多根管道沿煙道的軸向排列，每根伸入煙道中的管道上的多個開口沿所述管道的軸向分布。
6.根據權利要求4或6所述的煙氣脫硝設備，其特征在于，所述煙道的橫截面積與所述脫硝劑供給裝置的所述開口的總面積之比為5000-50000 1，所述煙道的橫截面積與所述脫硝劑補給裝置的所述開口的總面積之比為5000-50000 1。
7.根據權利要求1所述的煙氣脫硝設備，其特征在于，所述擾動裝置為管狀物，該管狀物穿過煙道的壁，一端端口位于煙道中。
8.根據權利要求7所述的煙氣脫硝設備，其特征在于，所述管狀物位于煙道中的端口的朝向與煙氣流動方向的夾角為70-90°。
9.根據權利要求8所述的煙氣脫硝設備，其特征在于，所述管狀物位于煙道中的端口與所述催化劑床層之間的路程為所述催化劑床層厚度的5-10倍，其中，所述管狀物位于煙道中的端口與所述催化劑床層之間的路程指在煙氣選擇性催化還原脫硝反應過程中，煙氣從所述管狀物位于煙道中的端口行進至催化劑床層的表面實際走過的距離。
10.根據權利要求7、8或9所述的煙氣脫硝設備，其特征在于，所述管狀物為多個。
11.根據權利要求10所述的煙氣脫硝設備，其特征在于，所述多個管狀物沿煙道的徑向排列。
12.根據權利要求10所述的煙氣脫硝設備，其特征在于，所述煙道的橫截面積與所述管狀物的位于煙道中的端口的總面積之比為5000-50000 1。
13.根據權利要求1或7所述的煙氣脫硝設備，其特征在于，該設備還包括擾動介質提供裝置，擾動介質提供裝置為擾動裝置提供擾動介質。
14.根據權利要求1所述的煙氣脫硝裝置，其特征在于，其特征在于，每個換熱片包括多個板體，該板體具有凹槽且相鄰的兩個板體中的凹槽彼此相對，形成與換熱管的形狀相適應的空間，所述換熱管穿過該空間與換熱片緊密接觸。
15.根據權利要求1或14所述的煙氣脫硝裝置，其特征在于，多個換熱片平行排列，所述換熱管多次往返地依次穿過多個平行排列換熱片，形成平行的多行和平行的多列換熱管陣列；或者，多個換熱片平行排列，所述換熱管為多個，多個換熱管依次穿過多個平行排列換熱片， 形成平行的多行和平行的多列換熱管陣列。
專利摘要一種煙氣脫硝設備，該煙氣脫硝設備包括煙道以及沿煙氣流動方向設置在該煙道內的脫硝劑供給裝置、脫硝劑補給裝置、擾動裝置、省煤器和催化劑床層，所述煙道包括第一垂直段、第二垂直段和水平段，所述水平段的兩端分別與第一垂直段和第二垂直段的上部連通，所述脫硝劑供給裝置位于第一垂直段內，所述省煤器和催化劑床層位于第二垂直段內，第二垂直段和水平段之間設置有擋板，所述催化劑床層到所述省煤器的頂部的最小距離為所述催化劑床層到擋板頂部的最小距離的85-100％，所述省煤器包括換熱管和多個換熱片，所述換熱管穿過所述換熱片，并且換熱管的外壁與換熱片緊密接觸。該設備成功地實現了SNCR和SCR的聯用，大大提高了脫硝效率。
文檔編號B01D53/76GK201969479SQ20112006024
公開日2011年9月14日 申請日期2011年3月9日 優先權日2010年5月21日
發明者周國民, 唐建城, 李振忠, 王松峰, 趙海軍 申請人:中國神華能源股份有限公司, 北京國華電力有限責任公司, 神華國華國際電力股份有限公司北京熱電分公司