熱軋鋼板及其制造方法【
技術領域：
】[0001]本發明涉及熱軋鋼板及其制造方法。更詳細而言，本發明涉及低溫韌性和擴孔性優異的拉伸強度為900MPa以上的熱軋鋼板及其制造方法。【
背景技術：
】[0002]近年，為了提高汽車燃耗率等，以車身的輕量化為目的，推進將高強度鋼板用于懸架部件。另外，由于撞擊安全性的法規的強化，有將高強度鋼板應用涉及到至今為止只能使用低強度鋼板的具有復雜形狀的部件的需求。然而，一般鋼板越為高強度，延性越低、成形性越差。所以，將高強度鋼板應用為具有復雜形狀的構件時，需要制造滿足成形性和高強度這兩者的鋼板。尤其，對于汽車懸架部件來說，對熱軋高強度鋼板進行延伸凸緣成形，因此強度和作為延伸凸緣成形的指標的沖壓擴孔性是重要的。鋼板的沖壓擴孔性可以依據IS016630規定的評價方法進行評價。[0003]專利文獻1中公開了如下方法：在"Ar#+KKTC"以下的溫度下進行精軋后立即以平均冷卻速度400°C/s以上冷卻至"Ar3-100°C"，使鐵素體粒極度微細化并使<111>織構強烈殘留的方法。通過該方法，延性和延伸凸緣性得到改善、機械特性的面內各向異性得到改善。[0004]專利文獻2中，通過在B添加的基礎上使熱軋的最終溫度高溫化從而抑制軋制織構、且使具有軋制織構的集落（colony)微細化。于是，提出如下方法：于輸出輥道（runouttable)以通過B量規定的下限冷卻速度以上進行驟冷，從而促進奧氏體的再結晶，使軋制織構的{110}面強度降低，抑制夾雜物、鐵素體晶粒伸長，擴孔性優異、抑制偏差。[0005]另外，作為同樣謀求鋼板的高強度化并且提高擴孔性的技術，例如專利文獻3公開有如下的技術：對鐵素體、貝氏體等鋼組織的分率、鐵素體組織中的析出物進行優化，從而改善強度和擴孔性的平衡。然而，對于專利文獻3的技術，擴孔值說不上充分，難以說是具有充分的強度、擴孔性平衡。對此，專利文獻4涉及熱軋鋼板的擴孔性，發現以V為必須元素、降低與軋制面平行的{211}面的X射線隨機強度比則可以改善擴孔性。另外，專利文獻4還發現，熱軋工序的精軋結束溫度越是高溫，該{211}面的X射線隨機強度比越是降低。[0006]現有技術文獻[0007]專利文獻[0008]專利文獻1:日本特開號公報[0009]專利文獻2:日本特開2009-24226號公報[0010]專利文獻3:日本特開號公報[0011]專利文獻4:日本特開2010-90476號公報【
發明內容】[0012]發明要解決的問題[0013]然而，近年來，對于在寒冷地帶等使用的汽車部件，更高地要求改善機械特性的各向異性、提高低溫韌性。[0014]本發明的目的在于提供一種擴孔性優異并且低溫韌性也優異的拉伸強度為900MPa以上的高強度熱軋鋼板及其制造方法。[0015]用于解決問題的方案[0016]即，本發明的要旨如下。[0017][1][0018]-種熱軋鋼板，其中，以質量％計，C:超過0.050%且0.10%以下、Si:0.1~2.0%、Mn:L0~3.0%、P:0.1%#T、S:0.01%#T、Al:0.005~0.05%、N:0.01%#下、Ti:0?10~0?20%、Nb:0~0?06%、B:0~0?03%、Ca:0~0?005%、余量由Fe和雜質構成，[0019]平均晶體粒徑為7.0ym以下，[0020]與軋制面平行、與軋制方向平行的{211}<011>方位的X射線隨機強度比為2.5以下，[0021]拉伸強度為900MPa以上。[0022][2][0023]根據[1]所述的熱軋鋼板，其中，以質量％計，包含選自由Nb:0.001~0.06%、B:0.0005~0.03%和Ca:0.0005~0.005%組成的組中的1種或2種以上。[0024][3][0025]根據[1]或[2]所述的熱軋鋼板，其表面具有Zn鍍層或Fe-Zn合金鍍層。[0026][4][0027]一種熱軋鋼板的制造方法，其中，使具有[1]或[2]所述的化學組成的板坯為1200~1350°C，實施熱軋，在960°C以上且1100°C以下結束熱軋，熱軋結束后1.0秒以內開始冷卻，以80°C/秒以上的平均冷卻速度冷卻至比熱軋的結束溫度低50~200°C的溫度，在400~600°C下進行卷取。[0028][5][0029]根據[4]所述的熱軋鋼板的制造方法，其中，在卷取后，通過酸洗去除氧化皮，實施Zn鍍覆而形成Zn鍍層。[0030][6][0031]一種熱軋鋼板的制造方法，其中，將通過[4]所述的制造方法制造的熱軋鋼板卷取后，通過酸洗去除氧化皮，在還原氣氛中加熱至500°C以上且650°C以下使表面活化，使浸漬時的溫度為420°C以上且500°C以下、在浴溫430°C以上且490°C以下的熔融Zn浴中浸漬，通過氣體吹掃來調節Zn鍍覆附著量，該熱軋鋼板的拉伸強度為900MPa以上。[0032][7][0033]一種熱軋鋼板的制造方法，其中，將通過[4]所述的制造方法制造的熱軋鋼板卷取后，通過酸洗去除氧化皮，通過電解實施0.05g/m2以上且3g/m2以下的Ni鍍覆，在還原氣氛中加熱至420°C以上且500°C以下，在浴溫430°C以上且490°C以下的熔融Zn浴中浸漬，通過氣體吹掃來調節Zn鍍覆附著量，該熱軋鋼板的拉伸強度為900MPa以上。[0034][8][0035]根據[6]或[7]所述的熱軋鋼板的制造方法，其中，在前述氣體吹掃后，在500°C以上且650°C以下進行加熱，形成Fe-Zn合金鍍層。[0036]發明的效果[0037]根據本發明，對于拉伸強度為900MPa以上的高強度熱軋鋼板，通過使熱軋溫度高溫化來使鋼板的織構隨機化從而良好地保持擴孔性。另外，根據本發明，熱軋結束后1.〇秒以內開始急速冷卻，從而實現晶粒微細化、良好的低溫韌性。【具體實施方式】[0038]本發明以拉伸強度為900MPa以上的高強度熱軋鋼板作為對象。并且，目的在于使該高強度熱軋鋼板兼顧IS016630所規定的鋼板的沖壓擴孔率：A(%)與鋼板的拉伸強度：TS(MPa)的關系為TSXA彡60000、鋼板的伸長率：E1(%)與拉伸強度：TS(MPa)的關系為TSXE1彡14000這樣高的擴孔性和伸長率。[0039]為了實現高強度鋼板的擴孔性的提高，如專利文獻4所記載，降低與軋制面平行的{211}面的X射線隨機強度比是有效的。然而發現，作為改善擴孔性的機制，不僅需要降低與軋制面平行的{211}面的X射線隨機強度比，嚴格來說，還需要降低{211}面中與軋制方向<011>平行的{211}<011>方位的X射線隨機強度比。具體而言，本發明通過使作為對象的拉伸強度為900MPa以上的高強度熱軋鋼板中{211}<011>方位的X射線隨機強度比為2.5以下，從而能夠實現良好的擴孔性。另外，該X射線隨機強度比通過使熱軋工序的最終熱軋溫度高溫化為960°C以上、促進奧氏體的再結晶而得到。[0040]然而，作為使最終熱軋溫度高溫化的結果，發現雖然擴孔性得到改善，但招致晶粒的粗大化、低溫韌性惡化的現象。一般，在熱軋后通過將鋼板驟冷而使晶粒微細化。但是，若最終熱軋溫度為960°C以上的高溫，則即使在熱軋生產線的輸出輥道（ROT)中采用通常的水冷將鋼板驟冷，也不能實現足以改善低溫韌性程度的晶粒微細化。[0041]本發明通過最終熱軋結束后1.0秒以內開始驟冷而解決了該問題。即，對于拉伸強度為900MPa以上的高強度熱軋鋼板，即使最終熱軋溫度為960°C以上的高溫，通過最終熱軋結束后1.〇秒以內開始驟冷，晶粒也可微細化至7.0ym以下。由此可以改善低溫韌性、使延性脆性轉變溫度為_40°C以下。[0042]以下，對本發明進行詳細說明。[0043]首先，對本發明的鋼板的化學組成進行說明。需要說明的是，化學組成的％是指質量％。[0044]本發明的熱軋鋼板為，以質量計，C:超過0.050%且0.10%以下、Si:0.1~2.0%、Mn:L0~3.0%、P:0.1%#T、S:0.01%#T、Al:0.005~0.05%、N:0.01%#下、Ti:0?10~0?20%、N當前第1頁1 2 3 4