一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法
【專利摘要】本發明涉及一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法；屬于鎂合金材料加工【技術領域】。本發明將均勻化熱處理后直徑為300mm～350mm，高徑比為1.5～1.85的鑄造鎂合金錠加熱到400-430℃，保溫，在400-430℃進行墩粗，拔長，得到鎂合金鍛餅，重復加熱、保溫、墩粗、拔長工藝，直至鎂合金鍛坯直徑大于等于670mm，得到大尺寸鎂合金鍛餅；重復步驟中，每次保溫、墩粗的溫度較前一次保溫、墩粗的溫度低10～20℃；每次墩粗的鍛造比為1.5～2；每次拔長的鍛造比為：1.02～1.05，墩粗、拔長時，其變形速度均為12～16mm/s。本發明能制造出直徑為670mm～720mm，厚度為80mm～120mm，抗拉強度≧300MPa，屈服強度≧180MPa，延伸率≧10%的大尺寸鎂合金鍛餅，所制備的大尺寸鎂合金鍛餅完全滿足制備大型鎂合金模鍛件的需要。
【專利說明】一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法
【技術領域】
[0001]本發明涉及一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法；屬于鎂合金材料加工【技術領域】。【背景技術】
[0002]鎂合金具有密度低，比強度高的重要優點，并且隨著其冶煉和制備技術的提高，鎂合金材料在航空航天、汽車工業以及電子3C等領域得到廣泛的應用。隨著航空航天產業的發展，其對鎂合金的需要也越來越大，尤其是大尺寸的鎂合金零件。由于鎂合金具有密排六方晶格的本質特點，決定了鎂合金的塑性變形能力較差，所以，目前應用的大型鎂合金以鑄造鎂合金居多，但是鑄造鎂合金相對于變形鎂合金而言，強度較低，不宜用于受載較大的結構件。因此，制備承受載荷較大的鎂合金零部件時，需采用變形鎂合金。在塑性變形方式中，因為鍛造變形可以制備各向性能均勻的制品，所以具有很好的應用前景。
[0003]現有變形鎂合金主要有Mg-Mn 系、Mg-Al-Zn 系、Mg-Zn-Zr 系、Mg-Th 系、Mg-Re-Zr系等。其中Mg-Mn系、Mg-Al-Zn系、Mg-Zn-Zr系研究比較廣泛，已經部分投入使用；現有變形鎂合金的鍛造通常采用與鋁合金基本相同的鍛造工藝，因為鎂合金塑性變形能力較差，尤其是Mg-Al-Zn合金；因此在鍛造之前要進行一定程度的預變形。現有變形鎂合金鍛餅的主要制備工藝流程為:鑄錠一均勻化熱處理一預變形(開坯擠壓)一墩粗一拔長一修整端面，其中，墩粗時，道次變形量一般為25%?30%。但在實際應用中，現有變形鎂合金鍛餅的加工工藝還存在以下不足:
[0004](I)開坯擠壓雖然能從一定程度上改善鎂合金的塑性，對于小尺寸工件很適用，而對于大尺寸工件的開坯擠壓，由于不能進行較大擠壓比的變形，導致其芯部與邊部變形不一致，對后續加工產生不利影響，而且工序繁瑣，所耗能源巨大，生產效率低；
[0005](2)隨著工件尺寸增大，上下表面的外摩擦影響變大，試樣側面鼓形嚴重，因此在容易在鼓形區形成周向拉應力，在拉應力作用下易導致殘留第二相粒子與基體開裂，進而形成周向表面裂紋；
[0006](3)鎂合金的鍛造溫度范圍較窄(約為150°C)，并且其導熱系數較大，約為鋼的2倍，鍛造時，鍛件接觸模具后，外表面溫降很嚴重，導致塑性降低、變形抗力增大；
[0007](4)由于墩粗時，道次變形量一般為25%?30%，因此對于形狀復雜或變形量大的鎂合金鍛件需要多道次熱變形，總應變越大，則其變形道次就越多；多次的回爐加熱會導致晶粒粗大，鍛件性能下降，能源損耗大。
[0008]除了上述加工工藝外，人們還嘗試著對變形鎂合金鍛餅的制備工藝做了如下改進:
[0009]在均勻化處理后直接進行鍛造；但這一改進也目前對于小尺寸的鍛餅制備比較適用，而大尺寸的鍛造還未進行系統的研究和探索出合適的工藝流程。
[0010]總之，現有鎂合金鍛造技術很難制備出直徑大于等于670mm、而且性能優越的大尺寸鎂合金鍛餅。
【發明內容】

[0011]本發明針對現有技術中的不足，提供一種直徑大于等于670_、性能優越的大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法。
[0012]本發明一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，包括下述步驟:
[0013]步驟一
[0014]將均勻化熱處理后的鑄造鎂合金錠加熱到400~430°C，保溫后，在400~430°C進行墩粗，拔長，得到鎂合金鍛餅；墩粗的鍛造比為1.5~2 ;拔長的鍛造比為:1.02~1.05，墩粗、拔長時，其變形速度均為12~16mm/s ;所述鑄造鎂合金錠的直徑為300mm~350mm,高徑比為1.5~1.85 ;
[0015]步驟二
[0016]重復步驟一中的加熱、保溫、墩粗、拔長工藝，直至鎂合金鍛坯直徑大于等于670_，得到大尺寸鎂合金鍛餅；重復步驟中，每次保溫、墩粗的溫度較前一次保溫、墩粗的溫度低10~20°C。
[0017]本發明一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，所述鑄造鎂合金以質量百分比計包括下述組分:A18.2 ~8.5%、Mn0.2 ~0.25%、Zn0.4 ~0.5%、Cu ≤ 0.05%、Ni ≤ 0.005%、Si ≤ 0.15%、Be ≤ 0.02%、Fe ≤ 0.05%、其他雜質蘭 0.3%、余量為 Mg。
[0018]本發明一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，所述拔長為12-16面碾壓拔長。
[0019]本發明一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，所述均勻化熱處理是將所述鑄造鎂合金錠以20~25V /min的升溫速率升溫至320~350°C后再以12°C /h~27°C /h的升溫速率升溫至410~430°C，保溫20~30h，然后以2~10°C /min的冷卻速度冷卻至室溫。
[0020]本發明一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，所述鑄造鎂合金錠的密度為1.82~1.85g/cm3 ;并且其內部無明顯裂紋、縮孔、夾雜的缺陷。
[0021]本發明一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，每次保溫的時間為6~10h。
[0022]本發明一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，墩粗、拔長時，其變形速度為液壓機上砧的下行速度。
[0023]本發明一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，其具體實施流程為:均勻化熱處理一錠坯探傷一加熱一墩粗一高向拔長一加熱保溫一重復墩粗、高向拔長一端面修整一鍛餅；其具體實施過程為:
[0024]a、均勻化熱處理:鑄造鎂合金圓柱錠以20~25°C /min的升溫速率升溫至320~350°C后再以12°C /h~27°C /h的升溫速率升溫至410~430°C，保溫20~30h，然后以2~10°C /min的冷卻速度冷卻至室溫，得到均勻化熱處理后的鑄造鎂合金圓柱錠；
[0025]b、材料探傷:將均勻化處理后的的鑄造鎂合金錠坯車去表面氧化皮和可見的裂紋，加工成直徑D為300mm~350mm，高徑比為1.5-1.85的錠坯，所述錠坯的密度為1.82~1.85g/cm3。用超聲波對錠坯進行探傷檢測，確保錠坯內部無明顯裂紋、縮孔、夾雜的缺陷；
[0026]C、加熱:將內部無明顯裂紋、縮孔、夾雜的缺陷的錠坯加熱至400~430°C，并保溫6~10h，加熱液壓機模具至300~350°C ；[0027]d、第一次墩粗:在400~430°C，將錠坯直立在鍛壓機下砧上，鍛壓機向下鍛壓，使錠坯的高向壓縮，直徑增大，墩粗至鍛造比為1.5~2，即鍛壓至墩粗后高向變形量為33% -50%，墩粗時，液壓機上砧的下行速度為12~16mm/s，即墩粗的變形速度為12~16mm/s ；
[0028]e、第一次高向拔長:將高向墩粗后的錠坯旋轉90°，進行12_16面碾壓拔長，拔長的鍛造比為:1.02~1.05,拔長時,液壓機上站的下行速度為12~16mm/s,即拔長的變形速度為12~16mm/s ；
[0029]f、第二次墩粗、拔長:將第一次拔長后的柱錠加熱到T2溫度，保溫6-10h ;加熱液壓機模具至300~350°C ;在T2溫度下，進行第二次墩粗后，拔長；所述T2溫度為380-410°C，實際操作時，T2比第一次墩粗的溫度低10-20°C ;墩粗的鍛造比為1.5~2，拔長的鍛造比為:1.02~1.05,墩粗、拔長時,液壓機上站的下行速度為12~16mm/s ；
[0030]g、第三次墩粗、拔長:將第二次拔長后的柱錠加熱到T3溫度，保溫6-10h ;加熱液壓機模具至300~350°C ;在T3溫度下，進行第三次墩粗后，拔長；所述T3溫度為370-400°C，實際操作時，T3比T2的溫度低10-20°C;墩粗的鍛造比為1.5~2，拔長的鍛造比為:1.02~1.05，墩粗、拔長時，液壓機上砧的下行速度為12~16mm/s ；
[0031]h、端面修整:獲得直徑≥670mm的鎂合金鍛餅。
[0032]本發明一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，所制備鎂合金鍛餅的性能參數為:直徑670mm~720mm_，厚度80mm~120mm，抗拉強度蘭300MPa，屈服強度蘭180MPa，延伸率≥10% O
[0033]本發明一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，所制備的大尺寸鎂合金鍛餅的平均晶粒粒度f 15pm;所制備的大尺寸鎂合金鍛餅中，等軸晶粒數與總晶粒數的比值> 0.95。
[0034]原理及優勢
[0035]本發明一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，能夠制備出直徑大于等于670_的鎂合金鍛餅，本發明不僅簡化了變形鎂合金的制坯工藝流程、降低成本和提高生產效率，而且有效的改善變形鎂合金的微觀組織狀態，提高綜合力學性能。
[0036]與現有技術相比，本發明具有下列特點和有益效果:
[0037](I)本發明有效的避開了開坯擠壓，減少了工序的繁瑣，提高了生產效率；本發明之所以能有效的避開開坯擠壓，是因為:1、合適的均勻化制度，使得組織均勻，具有一定較小的晶粒尺寸，從而提高了材料的塑性變形能力；2、第一次墩粗、拔長采用較高的鍛造溫度(400~430°C )，能使得組織得到一定的軟化，而且能開動材料的棱柱面滑移系，提高了材料的組織回復能力；而材料的組織回復能力的增強和動態再結晶的軟化和細化組織都能提高材料的可鍛性；因此，本發明可以直接進行鍛造，不需要預變形；
[0038]( 2 )本發明高向總變形量380%，而且每次墩粗的變形程度大(每次墩粗的變形程度為33%~50%)，不僅使得錠坯在鍛造的過程中得到了充分的鍛壓變形，保證其內部的細小裂紋和縮孔等缺陷得到了很好的鍛合，而且從一定程度上減少了回爐的次數，保證了鍛件的微觀組織和性能；
[0039](3)本發明通過嚴格控制加熱的溫度和保溫的時間，防止了在保溫時發生晶粒粗化的問題，其原因為:加熱溫度過高或者保溫時間過長會導致組織發生靜態再結晶，且組織粗化，而這種晶粒的粗化和軟化現象在后續熱處理中也是不能消除的；
[0040](4)本發明通過嚴格控制每次墩粗的鍛造比，通過較大的道次變形量來細化組織，碾合組織中的缺陷，有利于后續道次的變形。同時也在一定程度上減少了變形道次。
[0041](5)本發明通過嚴格控制每次拔長的鍛造比(每次拔長的鍛造比1.02-1.05)，采取12-16多面碾壓拔長，有效的消除鼓形以及周向拉應力，防止再次墩粗時開裂。由于墩粗直徑較大，不能進行大變形量的拔長，否則會導致變形不均勻，同時，大變形量的拔長會增加墩粗的次數，隨著墩粗次數的增加，其回爐加熱的次數就會增加，這就會導致晶粒粗大，鍛件性能下降，能源損耗大。
[0042](6)由于鎂合金導熱系數很大，鍛造時如果模具溫度過低，會導致坯料溫降嚴重；而模具溫度過高，坯料溫度會隨著變形程度的增大而急劇上升，導致組織過燒。因此將模具加熱至一定溫度(本發明中加熱至300-350°C)，不僅有效的減少了坯料在鍛造過程中熱量的流失；而且，隨著變形過程中摩擦和變形產熱，使得坯料近似處于一個等溫鍛造環境中，有效的開動了鎂合金棱柱面的滑移系，提高了其塑性變形能力。
[0043](7)由于鎂合金塑性對變形速率非常敏感，變形速率增大的時其塑性顯著下降。速率過低，會導致變形速率變慢，而坯料的溫度降低，會使得材料的塑性降低，從而使得道次變形量受限制，增加變形次數和回爐次數。本發明每次墩粗、拔長是在近似恒溫的條件下進行的，通過嚴格控制每次墩粗、拔長的變形速率，在適當的變形速率條件下，使得坯料有時間發生回復、再結晶、軟化以及細化，這就有利于后續的加工。
[0044](8)本發明，在鍛造過程中通過適當的降低每次保溫、墩粗的溫度，既有效的保留上道次鍛造的組織和位錯結構，抑制新的晶粒長大，又有利于晶粒的細化。同時，適當的降溫，使得變形組織中容易出現強化相析出現象，而強化相的釘扎作用也能很好的抑制晶粒長大。
[0045](9)本發明操作簡單，生產效率高，產品質量良好，實用性強；能制備出直徑超過670mm的大尺寸鎂合金鍛餅，且組織性能良好。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0046]附圖1:為實施例1所制備的大尺寸鎂合金鍛餅的顯微金相組織圖
[0047]從圖1中可以看出:大尺寸鎂合金鍛餅的組織晶粒細小，均勻；采用直線截距法測量平均晶粒度，在顯微金相照片中選取6個視場，累計截線穿過晶粒1000個以上，用金相分析軟件統計得到其平均晶粒度為S 15 Pm。采用電子背散射衍射花樣(EBSD)測得其等軸晶粒數與總晶粒數的比值> 0.95。
【具體實施方式】:
[0048]下面給出的實施例擬對本發明作進一步說明，但不能理解為是對本發明的保護范圍的限制，該領域的技術人員根據上述本
【發明內容】
做出的一些非本質的改進和調整，仍屬于本發明的保護范圍。
[0049]實施例中所述均勻熱處理是指:將鑄造鎂合金圓柱錠以20-25°C /min的升溫速率升溫至320-350°C后再以12°C /h-27°C /h的升溫速率升溫至410-430°C，保溫20-30h，然后以2-10°C /min的冷卻速度冷卻至室溫，得到均勻化熱處理后的鑄造鎂合金圓柱徒。
[0050]實施例1:
[0051]一種鎂合金的鍛餅鍛造工藝，是以直徑D=300mm，成份為(wt.% ):A18.2-8.5 ;Mn0.2 -0.25 ；Zn0.4 -0.5 ;Cu ≤ 0.05 ；Ni ≤0.005 ；Si ≤0.15 ；Be ≤0.02 ；Fe ≤0.05 ;其他雜質g 0.3 ;余量為Mg的均勻化處理后的鎂合金連鑄坯錠坯鍛造成直徑695mm，厚105mm的鎂合金鍛餅；包括下列步驟:
[0052]a、材料探傷:將連鑄坯車去表面氧化皮和可見的裂紋，加工成高為550mm，直徑300mm的錠坯，用超聲波對錠坯進行探傷檢測，確保錠坯內部無明顯裂紋、縮孔、夾雜的缺陷；
[0053]b、加熱:將內部無明顯裂紋、縮孔、夾雜的缺陷的錠坯加熱至400°C，并保溫6h，加熱液壓機模具至300°C ；
[0054]C、墩粗:將加熱保溫后的錠坯直立在鍛壓機下砧上，鍛壓機向下鍛壓，使錠坯高向壓縮，直徑增大，墩粗時，控制墩粗鍛造比為1.8，即鍛壓至墩粗后高向變形量為45%，墩粗時，液壓機上砧的下行速度為12~16mm/s，即墩粗的變形速度為12~16mm/s ;墩粗后錠坯形成單鼓形，高度為305mm ；
[0055]d、高向拔長:將高向墩粗后的錠坯水平放與鍛壓機下砧上，使其高向與鍛壓機運動面向垂直；碾壓墩粗后的坯料，并控制拔長的鍛造比為1.03，將錠坯進行12面碾壓拔長；拔長時，液壓機上站的下行速度為12~16mm/s,即拔長的變形速度為12~16mm/s ;高向拔長后利用液壓機上砧空載重量輕拍，消除拔長后產生的棱角；得到高度為315_的錠坯；
[0056]e、重復上述步驟b、C、d并將保溫溫度、鍛造溫度降至385°C，將坯料高度加工為200mm ；
[0057]f、重復上述步驟b、c、d并將保溫溫度、鍛造溫度降至370°C，使錠坯墩粗后尺寸高度為110mm，直徑為695mm ;修整端面使高度至105mm ;得到大尺寸鎂合金鍛餅，其顯微金相組織如圖1所示；
[0058]g、檢測該大尺寸鎂合金鍛餅的力學性能，檢測得出其抗拉強度為337MPa ;屈服強度為21IMPa ;延伸率為11%。
[0059]實施例2:
[0060]一種鎂合金的鍛餅鍛造工藝，是以直徑D=325mm，成份為(wt.% ):A18.2~8.5 ;Mn0.2 ~0.25 ；Zn0.4 ~0.5 ;Cu ≦0.05 ；Ni ≦0.005 ；Si ≦0.15 ；Be≦0.02 ；Fe ≦ 0.05 ;其他雜質=0.3 ;余量為Mg的均勻化處理后的鎂合金連鑄坯錠坯鍛造成直徑685mm，厚IlOmm的鎂合金鍛餅；包括下列步驟:
[0061]a、材料探傷:將連鑄坯車去表面氧化皮和可見的裂紋，加工成高為500mm，直徑325mm的錠坯，用超聲波對錠坯進行探傷檢測，確保錠坯內部無明顯裂紋、縮孔、夾雜的缺陷；
[0062]b、加熱:將內部無明顯裂紋、縮孔、夾雜的缺陷的錠坯加熱至420°C，并保溫10h，加熱液壓機模具至320°C ；
[0063]C、墩粗:將加熱保溫后的錠坯直立在鍛壓機下砧上，鍛壓機向下鍛壓，使錠坯的高向壓縮，直徑增大，墩粗時，控制墩粗鍛造比為1.5，即鍛壓至墩粗后高向變形量為33%，墩粗時，液壓機上砧的下行速度為12~16mm/s，即墩粗的變形速度為12~16mm/s ;墩粗后錠還形成單鼓形，高度為340mm ；
[0064]d、高向拔長:將高向墩粗后的錠坯水平放與鍛壓機下砧上，使其高向與鍛壓機運動面向垂直；碾壓墩粗后的錠坯，并控制拔長的鍛造比為1.04，將錠坯進行16面碾壓拔長；拔長時，液壓機上站的下行速度為12~16mm/s,即拔長的變形速度為12~16mm/s ;高向拔長后利用液壓機上砧空載重量輕拍，消除拔長后產生的棱角；得到高度為355mm的錠坯；
[0065]e、重復上述步驟b、C、d并將保溫溫度、鍛造溫度降至400°C，將坯料加工為高度230mm ；
[0066]f、重復上述步驟b、C、d并將保溫溫度、鍛造溫度降至380°C，將坯料加工為高度115mm，直徑為685mm ;修整端面使高度至IlOmm ;得到大尺寸鎂合金鍛餅；
[0067]g、檢測該大尺寸鎂合金鍛餅的力學性能，檢測得出其抗拉強度為325MPa、屈服強度為205MPa、延伸率為12%。
[0068]實施例3:
[0069]一種鎂合金的鍛餅鍛造工藝，是以直徑D=350mm，成份為(wt.% ):A18.2-8.5 ;Mn0.2 -0.25 ；Zn0.4 -0.5 ;Cu 芻 0.05 ；Ni ≤ 0.005 ；Si ≤0.15 ；Be ≤ 0.02 ；Fe ≤0.05 ；其他雜質=0.3 ;余量為Mg的均勻化處理后的連鑄坯錠坯鍛造成直徑700mm的鎂合金鍛餅；包括下列步驟:
[0070]a、材料探傷:將連鑄坯車去表面氧化皮和可見的裂紋，加工成高525mm，直徑350mm的錠坯，用超聲波對錠坯進行探傷檢測，確保錠坯內部無明顯裂紋、縮孔、夾雜的缺陷；
[0071]b、加熱:將內部無明顯裂紋、縮孔、夾雜的缺陷的錠坯加熱至430°C，并保溫10h，加熱液壓機模具至350°C ；
[0072]C、墩粗:將加熱保溫后的錠坯直立在鍛壓機下砧上，鍛壓機向下鍛壓，使錠坯的高向壓縮，直徑增大，墩粗時，控制墩粗鍛造比為1.5，即鍛壓至墩粗后高向變形量為33%，墩粗時，液壓機上砧的下行速度為12-16mm/s，即墩粗的變形速度為12-16mm/s ;墩粗后錠還形成單鼓形，高度為350mm ；
[0073]d、高向拔長:將高向墩粗后的錠坯水平放與鍛壓機下砧上，使其高向與鍛壓機運動面向垂直；碾壓墩粗后的錠坯，并控制拔長的鍛造比為1.05，將錠坯進行16面碾壓拔長；拔長時，液壓機上站的下行速度為12-16mm/s,即拔長的變形速度為12-16mm/s ；;高向拔長后利用液壓機上砧空載重量輕拍，消除拔長后產生的棱角；得到高度為368mm的錠坯；
[0074]e、重復上述步驟b、c、d并將保溫溫度、鍛造溫度降至410°C，得到高度為230mm的錠還;
[0075]g、重復上述步驟b、C、d并將保溫溫度、鍛造溫度降至390°C，將鍛餅加工為高度135mm ;直徑為700mm ;修整端面使高度至130mm ;得到大尺寸鎂合金鍛餅；
[0076]h、檢測該大尺寸鎂合金鍛餅的力學性能，檢測得出其抗拉強度為310MPa、屈服強度為192MPa、延伸率為15%。
[0077]本
【發明內容】
及上述實施例中未具體敘述的技術內容同現有的技術。
[0078]本發明不限于上述實施例，本
【發明內容】
所述均可實施并具有所述良好效果。
【權利要求】
1.一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，其特征在于:包括下述步驟: 步驟一 將均勻化熱處理后的鑄造鎂合金錠加熱到400-430°C，保溫后，在400-430°C進行墩粗，拔長，得到鎂合金鍛餅；墩粗的鍛造比為1.5~2 ;拔長的鍛造比為:1.02~1.05，墩粗、拔長時，其變形速度均為12~16mm/s ;所述鑄造鎂合金錠的直徑為300mm~350mm,高徑比為 1.5 ~1.85 ; 步驟二 重復步驟一中的加熱、保溫、墩粗、拔長工藝，直至鎂合金鍛坯直徑大于等于670mm，得到大尺寸鎂合金鍛餅；重復步驟中，每次保溫、墩粗的溫度較前一次保溫、墩粗的溫度低10~20℃。
2.根據權利要求1所述的一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，其特征在于: 鑄造鎂合金以質量百分比計包括下述組分:A18.2~8.5%、Mn0.2~0.25%、Zn0.4~0.5%、Cu ≤ 0.05%、Ni ≤ 0.005%、Si ≤ 0.15%、Be ≤ 0.02%、Fe ≤ 0.05%、其他雜質蘭 0.3%、余量為Mg。
3.根據權利要求1所述的一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，其特征在于:所述拔長為12-16面碾壓拔長。
4.根據權利要求1所述的一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，其特征在于:所述均勻化熱處理是將所述鑄造鎂合金錠以20~25°C /min的升溫速率升溫至320_350°C后再以12°C /h~27°C /h的升溫速率升溫至410~430°C，保溫20~30h，然后以2~10°C /min的冷卻速度冷卻至室溫。
5.根據權利要求1所述的一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，其特征在于:每次保溫的時間為6~IOh。
6.根據權利要求1-5任一項所述的一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，其特征在于，所制備的大尺寸鎂合金鍛餅的性能參數為:直徑670mm~720mm,厚度80mm~120mm,抗拉強度≥300MPa，屈服強度≥180MPa，延伸率蘭10%。
7.根據權利要求1-5任一項所述的一種大尺寸鎂合金鍛餅的制備方法，其特征在于，所制備的大尺寸鎂合金鍛餅的平均晶粒粒度≤ 15 μ m ;所述大尺寸鎂合金鍛餅中等軸晶粒數與總晶粒數的比值≥0.95。
【文檔編號】C22F1/06GK103447433SQ201310397959
【公開日】2013年12月18日 申請日期:2013年9月4日 優先權日:2013年9月4日
【發明者】李慧中, 姜俊, 梁霄鵬, 歐陽杰, 李軼, 黃嵐, 劉楚明 申請人:中南大學