專利名稱：：淬透性、熱加工性及疲勞強度優異的高強度厚壁電焊鋼管及其制造方法
技術領域：
：本發明涉及適合于用于確保汽車行駛穩定性的中空穩定器的、淬透性、熱加工性及疲勞強度均優異的高強度厚壁電焊鋼管及其制造方法。
背景技術：
：作為提高汽車的燃料利用率的對策之一，正在推進車體的輕量化。在汽車轉向時緩和車體的側擺、在高速行駛時確保車體的穩定性的穩定器(Stabilizer)也作為輕量化的對象被列舉出來。以往，穩定器是通過將棒鋼等實心材料加工成所需的形狀從而制造出的，但為了謀求輕量化，使用無縫鋼管和電焊鋼管(電縫溶接鋼管；Electricresistance-weldedsteelpipe)等中空材料制造的情況正在增多。作為穩定器用的電焊鋼管，在WO2002/070767號公報中曾經提出，通過規定組成，從而電焊焊接區及母材區的金屬組織均勾，電焊焊接區及母材區的硬度差減小，加工性優異的中空穩定器用電焊鋼管。另外，在特開平號公報中曾經提出，通過規定Ti、N的含量來確保淬透性的中空穩定器用電焊鋼管，。在特開號公報中，曾經提出一種中空穩定器用電焊鋼管，其鋼管的壁厚t與外徑D之比t/D為20%以上，抗拉強度為400~755N/mm2，并公開了通過縮徑軋制來使壁厚增加。另外，在特開號公報中，曾經提出將管坯進行縮徑軋制，制成抗拉強度超過580MPa、屈服比為70%以下的耐液壓擠壓成形的可加工性優異的汽車結構構件用高強度鋼管，此外，在特開號公報中，提出了通過對縮徑軋制中的加熱溫度、縮徑率等進行特定，使得彎曲加工、縮徑加工、管端扁平加工等的復合二次加工性優異的高強度鋼管的制造方法。另外，在特開號^^艮中，曾經提出一種耐疲勞特性優異的中空穩定器的制造方法，該方法是實施將原料管坯通過冷彎加工成形為穩定器形狀的成形工序、和對該成形鋼管實施淬火、回火熱處理的中空穩定器的制造方法，其中，上述原料管坯是在對母材鋼管實施加熱處理后，在軋制溫度600~850°C、累積縮徑率40%以上的條件下實施斷面收縮軋制而成的。另外，在日本專利第3,653,871號//^艮中，曾經乂/Hf了一種加工性優異的、由腐蝕引起的氫侵入后的殘留強度率高的淬火用電焊鋼管，其中，按質量％計，含有C:0.15~0.3%、Mn:0.5~2.0%、Cu:0.05~0.30%，還含有選自Si《0.41%、P<0.02%、Al<0.03%、Nb<0.020%、B<0.001%、Ti<0.01%、0《0.420/0之中的1種以上，作為不可避免的雜質限定為0<M+Mo<0.15%以及S《0.003%,且其余量由Fe組成。例如，穩定器是通過將電焊鋼管進一步進行縮徑軋制，達到所要求的壁厚/外徑比而成的厚壁電焊鋼管，1)通過彎曲加工等的冷成形加工，成形為所要求的形狀，將其加熱、水冷從而淬火后，實施回火，或者2)加熱厚壁電焊鋼管，通過壓制等的熱成形加工，成形為所要求的形狀，接著進行水冷來淬火后，實施回火，由此來制造。后者的熱成形加工的方法，與前者的冷成形加工的方法相比，加工成形容易，能夠應對復雜的形狀，從該方面點看是優異的，因此作為制造工藝是有利的。然而，采用該方法時，由于加熱后進行成形，因此直到淬火為止的時間變長，成形了的構件的溫度降低，發生由壓制模具與原料鋼管(電焊鋼管)的接觸引起的溫度降低，或由于加熱氧化皮的生成而引起的溫度不均勻，等等，因此在整體上確保充分的淬火狀態變得困難，擔心淬火不足的發生，進而需要淬透性優異的鋼管用鋼材。因此，穩定器用鋼一般使用具有高淬透性的含B鋼。含B鋼缺乏熱加工性，在熱成形加工時容易發生裂紋和缺陷，這成為很大的問題。此外，含B鋼，往往對于穩定器來說是很重要的特性的疲勞強度降低。另外，車體的輕量化存在進一步加速化的趨勢，作為穩定器用的電焊鋼管，正需求強度進一步高的電焊鋼管。
發明內容上述的WO2002/070767號公報、特開平號公報、特開號公報、特開號公報、特開號公才艮、特開號公報、特開號公報、日本專利第3653871號么、報等敘述的穩定器用電焊鋼管和高強度鋼管，作為汽車結構構件用鋼管是有用的，但如上述那樣，對于由于汽車結構構件的制造工序中的工藝變化而產生的問題，不能充分地應對。另外，在疲勞特性方面也不能說是充分的。本發明的課題是，鑒于上述的問題，提供具有充分的淬透性，并且熱加工性以及疲勞強度優異的高強度厚壁電焊鋼管及其制造方法。本發明的厚壁電焊鋼管是為了解決上述的i果題而完成的，通過在不損害焊接性、韌性的程度下極力增加C含量使強度(硬度)提高，并嚴密地限定N含量范圍，來使熱加工性和疲勞強度提高，進而通過調整鋼材的組成以使得臨界冷卻速度Vc為特定的范圍，來確保淬透性。另外，在本發明的厚壁電焊鋼管的制造中，將加熱溫度、斷面減少率確定在特定的范圍，對電焊鋼管實施縮徑軋制。本發明的要旨如下。(1)一種淬透性、熱加工性和疲勞強度均優異的高強度厚壁電焊鋼管，其特征在于，按質量％計，含有C:0.25~0.4%、Si:0.01~0.50%、Mn:0.8~1.5%、P:0.05%以下、S:0.05%以下、Al:0.05%以下、Ti:0.005~0.05%、B:0.0005~0.01%、N:0.001~0,05%，其余量由Fe及不可避免的雜質組成，由式〈l〉表示的臨界冷卻速度Vc小于30。C/秒，壁厚t與外徑D之比t/D為大于0.15且不超過0.30的范圍。logVc=2.94—0.75P......<1>其中，p=2.7C+0.4Si+Mn(2)根據(1)所述的淬透性、熱加工性和疲勞強度均優異的高強度厚壁電焊鋼管，其特征在于，按質量％計，還含有Cr:0.1~1%、Mo:0.05~1%、V:0.01~0.5%、Ni:0.1~1%之中的1種或2種以上，并且在式<1>中，p=2.7C+0.4Si+Mn+0.45Ni+0.8Cr+2Mo(3)根據(1)或(2)所述的淬透性、熱加工性和疲勞強度均優異的高強度厚壁電焊鋼管，其特征在于，按質量％計，還含有Nb:0.01~0.1%。U)根據(l)~(3)的任一項所述的淬透性、熱加工性和疲勞強度均優異的高強度厚壁電焊鋼管，其特征在于，按質量％計，還含有Ca:0.0002~0.005%。(5)—種淬透性、熱加工性和疲勞強度均優異的高強度厚壁電焊鋼管的制造方法，其特征在于，將具有(1)~(4)的任一項所述的成分的電焊鋼管加熱至800~1200。C，在斷面減少率為40~80%的范圍下進行縮徑軋制。本發明的厚壁電焊鋼管，淬透性極其優異，因此在穩定器等汽車結構用構件的制造中，例如進行熱成形加工后立即進行淬火處理的場合也能夠得到充分的淬火效果，另外，淬火手段也不限于水冷，采用冷卻速度比水冷的小的油淬火也能夠得到充分的淬火效果。另外，由于熱加工性優異，因此在制造汽車構件時，即使進行熱成形也難以發生裂紋和缺陷。此外，由于疲勞強度優異，因此相對于循環載荷的耐久性高。此外，由于強度較高，因此可使穩定器等汽車結構用構件更加輕量化。圖l是表示厚壁電焊鋼管用鋼材的淬透性、回火后的硬度與C含量的關系的圖。圖2是表示在85(TC下的斷面收縮值與N含量的關系的圖。圖3是用于說明疲勞試驗的方法的圖。<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>的馬氏體組織的臨界冷卻速度Vc(。C/秒)即可。這通常由下述<1>式表示。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage8</formula>其中，p=2.7C+0.4Si+Mn、或(5=2.7C+0.4Si+Mn+0.45Ni+0.8Cr+2Mo。由圖l清楚表明，采用水淬火時，可以得到卯％以上的馬氏體組織，但在油淬火的場合，與水淬火相比，冷卻速度大大減小。通常，將穩定器所使用的尺寸的鋼管進行油淬火時所達到的冷卻速度為3crc/秒。因此，為了即使是油淬火也確保90%的馬氏體組織，在本發明中將臨界冷卻速度Vc確定為小于30'C/秒。如上述那樣，為了使原料鋼管的強度提高，在增加c含量的同時，選擇成分，以使得由式<1>表示的臨界冷卻速度Vc小于30。C/秒。其次，本發明者們對提高熱加工性和疲勞強度的方法進行了研討。本發明者們調查在實施熱成形的600~卯0。C的溫度區含B鋼的熱加工性不良的原因的結果，查明鋼中N含量對熱變形抗力有很大影響。即，本發明者們對于0.301.11^11-0.02011-0.0013:8鋼，制作了使1\含量在0.01%~0.001。/。的范圍變化的試驗材料，在作為實際熱成形的溫度范圍內的850。C下進行單軸的拉伸試驗，測定此時的斷面收縮值。圖2表示出在850。C下的斷面收縮值與N含量的關系。由圖2知道，N含量越低，斷面收縮值越大，即熱加工性提高。N含量降低到0.005%時，斷面收縮值上升到作為大致可進行熱成形的基準的40%,N含量不足0.004。/。時，斷面收縮值達到可以沒有問題地實施熱成形的50。/。以上。發現其原因是由于通過N含量降低，在進行熱成形的溫度區析出的TiN的量減少的緣故。即查明一般地，含B鋼中，為了抑制使B的提高淬透性的效果降低的BN的析出，必須含有固定N的效果高的Ti，因此，由于含B鋼在進行熱成形的溫度區析出TiN,因此熱加工性不好。此外還發現，TiN的大量析出也使作為穩定器的重要特性的疲勞強度降低。另夕卜，TiN的大量析出對韌性也不利。另一方面，通過適量存在TiN可抑制奧氏體(Y)晶粒長大，有助于韌性提高。因此，通過嚴格管理以往不怎么嚴格管理的N含量，可使含B鋼的熱加工性、疲勞強度、韌性達到優選。這樣，本發明的厚壁電焊鋼管，通過提高C含量、且將N含量抑制為少量，來使強度提高、使熱加工性以及疲勞強度提高，并且通過適當地控制其它成分，來降低臨界冷卻速度Vc，使淬透性提高。以下，對本發明的厚壁電焊鋼管的化學成分進行說明。C:是固溶于基體中或以碳化物形式析出，使鋼的強度增加的元素。作為在以往以上的高強度汽車結構用構件，要求為卯％的馬氏體組織、至少Hv400的硬度，因此使其含有C:0.25%以上是必要的，當含量超過0.4%時，加工性和焊接性劣化，因此將C含量確定為0.25~0.4%的范圍。Si:是有助于固溶強化的合金元素，為了得到其效果，需含有0.01%以上。另外，具有提高抗回火軟化性的效果，為了得到其效果，需添加0.25%以上。另一方面，當添加量超過0.5%時，韌性降低。因此，將Si含量確定為0.01~0.50%的范圍。再者，優選為0.25~0.35%。Mn:是使淬透性提高的元素，當含量不足0.8%時，不能充分確保提高淬透性的效果，另外，當超過1.5%時，對焊接性以及焊接區的健全性產生不良影響，因此將Mn含量確定為0.8~1.5%的范圍。Al:是作為鋼液的脫氧材料所的必需的元素，另外也是固定N的元素，因此其含量對晶體粒徑和機械性質產生很大影響。當含量超過0.05%時，晶體粒徑粗大化，韌性降低，或者非金屬夾雜物增多，制品容易發生表面缺陷，因此其含量確定為0.05%以下。再者，優選為0.03%以下。B:是在微量添加時可使鋼材的淬透性大幅度提高的元素，另外也具有晶界強化的效果。其含量不足0.0005%時，不能期待使淬透性提高的效果，另一方面，當超過0.01。/。時存在生成粗大的含B相的傾向，還容易引起脆化。因此，其含量確定為0.0005~0.01%。再者，優選為大于0.0010%且不超過0.0020%。N:是使氮化物或碳氮化物析出、具有提高強度的效果的元素。但是,對于含B鋼，存在下述問題由于BN的析出而引起淬透性的降低，如上述那樣為了防止BN的析出而添加Ti,由此由于TiN的析出而引起熱加工性和疲勞強度降低，進而韌性降低。另一方面，TiN也具有抑制高溫時的奧氏體(Y)粒徑的粗化，使韌性提高的效果。因此，為了使熱加工性、疲勞強度以及韌性的平衡達到最佳，其含量確定為0.001~0.005%的范圍。再者，優選為0.002%~小于0.004%。Ti:通過將鋼中N以TiN形式加以固定，并抑制BN的析出，來穩定且有效地提高由B的添加帶來的淬透性，從而發揮作用。因此，為了符合TiN的化學計量比，N含量的3.42倍以上的Ti添加量是最低P艮要求，根據上述的N含量的范圍，Ti含量的范圍也被自動決定。但是，由于也存在以碳化物形式析出的部分，因此為了更切實地固定N，將Ti確定為比理論值高的0.005以上，另一方面，當超過0.05%時，存在韌性劣化的傾向，因此確定為0.005~0.05%的范圍。再者，優選為0.01~0.02%。P:是對耐焊接裂紋性以及韌性產生壞影響的元素，因此限定為0.05%以下。再者，優選為0.03%以下。S:影響鋼材的非金屬夾雜物的形成，使鋼管的彎曲性、扁平性等的加工性劣化，同時成為韌性劣化、各向異性以及再熱裂紋敏感性增大的原因。另夕卜，對焊接區的健全性也產生壞影響。因此，其含量限定在0.05%以下。再者，優選為0.01%以下。本發明的厚壁電焊鋼管，可以根據要求含有Cr、Mo、V、Ni之中的一種或兩種以上、和/或Ca、Nb的一種以上。Cr:是使淬透性提高的元素，另外具有使基體中析出]\123<:6型碳化物的效果，具有在提高強度的同時，使碳化物微細化的作用。當含量不足0.1%時不能充分期待這些作用和效果，另外當超過1%時，電焊時容易發生缺陷。因此，其含量確定為0.1~1%的范圍。再者，優選為0.1~0.6%。Mo:是具有使淬透性提高的效果的元素，也是具有帶來固溶強化的效果的元素。其含量不足0.05%時不能充分期待這些效果，另一方面當超過1%時容易析出粗大的碳化物，使韌性劣化，因此其含量確定為0.05~1%頁的范圍。再者，優選為0.1~0.5%。Ni:是具有使淬透性以及韌性提高的效果的元素。其含量不足0.1%時不能期待其效果，另一方面當超過1%時在淬火后具有存在殘余奧氏體的可能性，使疲勞耐久性劣化。因此，其含量確定為0.1~1%的范圍。再者，優選為0.015~0.5%。V:是具有使淬透性提高的效果的元素，也是具有由V碳氮化物帶來的析出強化的效果的元素。其含量不足0.01%時不能充分期待這些效果，另一方面當超過0.5。/。時容易析出粗大的碳化物，使韌性劣化，因此其含量確定為0.01~0.5%的范圍。再者，優選為0.02~0.05%。Nb:具有由Nb碳氮化物帶來的析出強化的效果，此外還具有使原始奧氏體粒徑微細化，使韌性提高的效果。另外具有抑制表面脫碳的效果。其含量不足0.01%時，提高強度和韌性的效果不充分，當含量超過0.1%時碳化物增加，韌性降低，因此其含量確定為0.01~0.1%的范圍。再者，優選為0.02~0.04%。Ca:是具有使氧化物和硫化物的形狀變為球狀，從而使加工性提高的效果的元素。其含量不足0.0002%時不能充分期待這些效果，另一方面當超過0.005。/。時鋼中氧化物增加，使韌性劣化，因此其含量確定為0.0002~0.005%的范圍。再者，優選為0.002~0.004%。其次，在本發明的厚壁電焊鋼管中，對于鋼管的壁厚t(mm)與鋼管的外徑D(mm)之比t/D的范圍確定為大于0.15并且不超過0.30的理由進行說明。為了穩定器的輕量化，t/D越小越優選。但是t/D越小，使用時施加的主應力越大，因此疲勞特性降低。另一方面，t/D增大時，輕量化的效果變小，而且電焊鋼管的制造變得困難。為了確保最低限的疲勞強度，t/D的下限確定為大于0.15，從制造性和輕量化的觀點出發，上限確定為0.30。對本發明的厚壁電焊鋼管的制造方法進行說明。將熔煉成具有所需的化學組成的鋼液，經鑄造制作成鑄坯，或者先制作成鋼錠后，進行熱軋加工，制成鋼坯，將該鑄坯或鋼坯進行熱軋，制成ii熱軋鋼板。將該熱軋鋼板采用通常的電焊鋼管的制造方法，例如在熱態或冷態下的電阻焊接，制成電焊鋼管。本發明的厚壁電焊鋼管，如上述那樣，鋼管的壁厚/外徑之比t/D確定為大于0.15且不超過0.30，電焊鋼管制管機的能力，具有這樣的范圍的壁厚/外徑比的電焊鋼管的制管能力的場合，可使用上述熱軋鋼板直接制造本發明的厚壁電焊鋼管。然而，電焊鋼管，其壁厚越厚，管的外徑越小，另外鋼管用鋼材的強度越高，制造越困難。一般地，壁厚/夕卜徑比t/D為0.15以下的電焊鋼管，可采用通常的電焊鋼管制管機來制造，但是當t/D超過0.15時，就超出制造能力，因此采用通常的電焊鋼管制管機時，大多難以直接制造t/D超過0.15且不超過0.30的本發明的厚壁電焊鋼管。因此，采用通常的電焊鋼管制管機制造壁厚/夕卜徑比為0.15以下的電焊鋼管(將其稱為母管)，再在熱態下對其實施縮徑軋制，制造壁厚/外徑比超過0.15且不超過0.30的厚壁電焊鋼管。縮徑軋制可采用拉伸縮徑軋機等來進行。拉伸縮徑軋機，是在軋制軸上串聯地具備多個在軋制軸的周圍具有3個輥或4個輥的軋制機座的軋制裝置，通過調整該軋制裝置的各軋制機座的輥轉數以及壓下力，控制鋼管的管軸方向(軋制方向)的張力以及圓周方向的壓縮力，由此能夠進行使壁厚/外徑之比增加的縮徑軋制。即，在縮徑軋制中，由于鋼管外徑的壓下力，外徑被縮小，壁厚增加，但另一方面，由于鋼管的管軸方向上作用的張力，壁厚減少，因此根據二者的平衡可以確定最終的壁厚。進行了這樣縮徑軋制的鋼管的壁厚，主要由上述軋制機座之間的張力來決定，因此根據軋制理論等求得用于得到目標壁厚的軋制機座間的張力，設定各軋制機座的輥轉速以便其張力發揮作用是必要的。如上述那樣，本發明是將上述電焊鋼管(母管)加熱至8001200。C，在斷面減少率為40~80%下實施熱態縮徑軋制，制成壁厚/外徑比為超過0.15且不超過0.30的厚壁電焊鋼管的。在此，所謂斷面減少率，為(縮徑前的鋼管外徑-縮徑后的鋼管外徑)/縮徑前的鋼管外徑x100(%)。縮徑軋制時的電焊鋼管的加熱溫度，不足80(TC時，變形抗力大，另一方面當超過1200。C時，加熱氧化皮的發生變得顯著，表面性狀劣化。因此，加熱溫度確定為800120(TC的范圍。另外，縮徑軋制時的斷面減少率不足40%時，壓縮力不充分，由壁厚/外徑之比為0.15以下的電焊鋼管(母管)制成壁厚/外徑之比為超過0.15且不超過0.30的厚壁電焊鋼管是困難的。另一方面，當斷面減少率超過80%時，由縮徑軋制引起的鋼管的表面缺陷的發生變得顯著，另外很難確保均勻的形狀。因此，縮徑軋制中的斷面減少率確定為40~80%。另外，本發明的厚壁電焊鋼管是否可通過縮徑軋制來制造，可通過觀察垂直于管軸方向的斷面(C斷面)的內面的角的狀態、或者測定壁厚來判斷。例如，在縮徑軋制中使用的拉伸縮徑軋機，如上述那樣，是在軋制軸上串聯地具備多個在軋制軸的周圍具有3個輥或4個輥的軋制機座的軋制裝置，通常相鄰的軋制機座(例如N以及N+1機座)的輥的相位錯開，在3輥軋制機座的場合，相位錯開60。角，在4輥軋制機座的場合，相位只錯開45°角。因此，通過縮徑軋制而制造的厚壁電焊鋼管的垂直于管軸方向的斷面(C斷面)的內面形狀，在拉伸縮徑軋機具備3輥軋制機座的場合為六邊形，在具備4輥軋制機座的場合為八邊形。另夕卜，^立伸縮徑軋才幾為連續的4個軋制才幾座(例如N、N+l、N+2、N+3軋制4幾座)時，輥的相位在3輥軋制4幾座的場合4晉開為30°、60°、卯°，在4輥軋制機座的場合錯開為22.5°、45°、67.5。的場合，縮徑軋制后的厚壁電焊鋼管的垂直于管軸方向的斷面(C斷面)的內面形狀，分別在具備3輥軋制機座的場合為十二邊形，在具備4輥軋制機座的場合為十六邊形。這樣可知，厚壁電焊鋼管的垂直于管軸方向的斷面的內面形狀，形成上述那樣的多邊形的場合，該厚壁電焊鋼管是可通過縮徑軋制來制造的。實施例熔煉具有表2所示的組成的各種鋼，鑄造成鑄坯。將該鑄坯加熱到1150°C，在軋制加工溫度890°C、巻取溫度630。C下進行熱軋，制成板厚6mm的鋼板。將該熱軋鋼板縱剪成規定的寬度，采用高頻電焊制成外徑90mm的電焊鋼管(母管)。接著通過高頻感應加熱，將該鋼管加熱至980°C后實施縮徑軋制，制成壁厚7mm、外徑35mm的厚壁電焊鋼管。另夕卜，對于釆用表2的No.l鋼制造的電焊鋼管，使縮徑軋制中的斷面減少率變化，從而制造了壁厚5~7.5mm、外徑30~35mm的厚壁電焊鋼管。將所得到的厚壁電焊鋼管加熱至960。C進行水冷，從而進行淬火，并進行300。Cxl小時以及350。Cxl小時的回火。從鋼管上制取試驗片進行各種試驗，確認本發明的厚壁電焊鋼管的特性。關于硬度，是以Hv9.8N測量厚壁中心部5個點，求出平均值。關于熱加工性，是使用平行區的直徑為6mm的單軸拉伸試驗片，在850°C下拉伸，根據斷裂部的斷面積的減少率來進行評價。另外，關于疲勞特性，是根據日本的"彈簧論文集，28(1983)P.46"所述的方法，制取圖3所示的以曲率半徑60mm彎曲的疲勞試驗片，將一側固定，采用相同直徑的實心材在第1主應力振幅為600MPa的應力條件下實施交變的疲勞試驗，求得斷裂循環數。這些特性的結果示于表2和表3。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>表3<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>可知道表2所示的具有本發明的化學成分的No.lll鋼，在硬度、熱加工性以及疲勞強度方面具有優異的特性。與此相對，No.l2鋼是由于臨界冷卻速度Vc大，因此未能充分淬火，C量也低為0.22。/。、不能得到充分的硬度的例子。No.l3鋼是由于N量過高因此熱加工性差、且疲勞特性也稍微降低的例子。No.l4鋼是由于C量不足，因此即使在300。C下進行回火也不能得到作為汽車結構用構件所需的最低限度的硬度的例子。可知道表3所表示的本發明鋼管No.a~e，具有斷裂循環數超過50xl03次的充分的疲勞強度。與此相對，No.f鋼管是t/D過小，不能得到充分的疲勞強度的例子。本發明中表示數值范圍的"以上"和"以下，，均包括本數。權利要求1.一種淬透性、熱加工性和疲勞強度均優異的高強度厚壁電焊鋼管，其特征在于，按質量％計，含有C0.25～0.4％、Si0.01～0.50％、Mn0.8～1.5％、P0.05％以下、S0.05％以下、Al0.05％以下、Ti0.005～0.05％、B0.0005～0.01％、N0.001～0.005％，其余量由Fe及不可避免的雜質組成，由式<1>表示的臨界冷卻速度Vc小于30℃/秒，壁厚t與外徑D之比t/D為大于0.15且不超過0.30的范圍，logVc＝2.94-0.75β<1>其中，β＝2.7C+0.4Si+Mn。2.根據權利要求1所述的淬透性、熱加工性和疲勞強度均優異的高強度厚壁電焊鋼管，其特征在于，按質量％計，還含有Cr:0.1~1%、Mo:0，05~1%、V:0.01~0.5%、Ni:0.1~1%之中的1種或2種以上，并且在式<1>中，p=2.7C+0.4Si+Mn+0.45M+0.8Cr+2Mo。3.根據權利要求1或2所述的淬透性、熱加工性和疲勞強度均優異的高強度厚壁電焊鋼管，其特征在于，按質量％計，還含有Nb:0.01~0.1%。4.根據權利要求1~3的任一項所述的淬透性、熱加工性和疲勞強度均優異的高強度厚壁電焊鋼管，其特征在于，按質量％計，還含有Ca:0.0002~0.005%。5.—種淬透性、熱加工性和疲勞強度均優異的高強度厚壁電焊鋼管的制造方法，其特征在于，將具有權利要求14的任一項所述的成分的電焊鋼管加熱至800~1200。C，在斷面減少率為40~80%的范圍下進行縮徑軋制。全文摘要本發明提供淬透性、熱加工性和疲勞強度均優異的高強度厚壁電焊鋼管及其制造方法。本發明所述的厚壁電焊鋼管，按質量％計，含有C0.25～0.4％、Si0.01～0.50％、Mn0.8～1.5％、P0.05％以下、S0.05％以下、Al0.05％以下、Ti0.005～0.05％、B0.0005～0.01％、N0.001～文檔編號C22C38/54GK101248202SQ20068003065公開日2008年8月20日申請日期2006年8月17日優先權日2005年8月22日發明者三村裕幸,小弓場基文,市山貴博,石冢哲夫,高杉直樹申請人:新日本制鐵株式會社