一種懸挑式扣件鋼管腳手架的制作方法
【技術領域】
[0001] 本發明屬于建筑用腳手架技術領域，設及一種懸挑式扣件鋼管腳手架。
【背景技術】
[0002] 隨著我國經濟的飛速發展，建筑施工項目的日益增多，腳手架使用也越來越廣泛， 目前多采用的工具式腳手架，在施工中由于部分框架結構層高差異比較大，現有的工具式 腳手架通過花籃螺栓調節調節斜拉桿，無法滿足普遍通用要求，同時現有的腳手架大多存 在安全隱患，安全系數低，強度低，不能適用現代腳手架安全施工要求。

【發明內容】

[0003] 本發明的目的是提供一種懸挑式扣件鋼管腳手架，解決了現有技術中存在的腳手 架通用要求低、強度不夠、安全系數低的問題。
[0004] 本發明所采用的技術方案是，一種懸挑式扣件鋼管腳手架，包括水平鋼梁，大橫桿 和立桿，所述水平鋼梁的一端焊接有鋼板并通過鎖緊件與墻體固定連接，所述水平鋼梁的 上面水平設置有大橫桿和縱向桿，所述水平鋼梁的上面豎直設置有立桿，所述大橫桿、縱向 桿和立桿通過鋼管夾具安裝在一起。
[0005] 本發明的特點還在于， 水平鋼梁的下面設置有傾斜的支桿，所述支桿的一端通過鎖緊件與墻體固定連接，所 述支桿的另一端與水平鋼梁連接。
[0006] 支桿與水平鋼梁之間的夾角為30。~45°。
[0007] 支桿與水平鋼梁連接的一端焊接有封頭，所述封頭上開設有圓孔，所述圓孔與水 平鋼梁較接連接。
[000引支桿采用巫48X3. 0mm的鋼管。
[0009] 封頭為與支桿同外徑的圓鋼板。
[0010] 立桿的頂部水平設置有腳手板，所述腳手板鋪設在水平設置的大橫桿和縱向桿上 面。
[0011] 立桿采用巫48X3. 0mm的鋼管。
[0012] 腳手板的四周豎直設置有欄桿。
[0013] 腳手板采用竹倍片。
[0014] 本發明的有益效果是，本發明結構簡單簡單，可W再任意樓層搭設，布置形式靈 活；支桿的設置增大了連接強度，保證整體穩定牢固；腳手板上設置有欄桿，保證了使用人 員的安全。
【附圖說明】
[0015]圖1是本發明一種懸挑式扣件鋼管腳手架的結構圖。
[0016] 圖中，1.水平鋼梁，2.大橫桿，3.立桿，4.腳手板，5.縱向桿，6.鎖緊件，7.墻體， 8.支桿，9.封頭，10.圓孔，11.欄桿。
【具體實施方式】
[0017] 下面結合附圖和【具體實施方式】對本發明進行詳細說明。
[001引本發明一種懸挑式扣件鋼管腳手架，結構如圖1所示，包括水平鋼梁1，大橫桿2和 立桿3,水平鋼梁1的一端焊接有鋼板并通過鎖緊件6與墻體7固定連接，水平鋼梁1的上 面水平設置有大橫桿2和縱向桿5,水平鋼梁1的上面豎直設置有立桿3,大橫桿2、縱向桿 5和立桿3通過鋼管夾具安裝在一起。
[0019] 水平鋼梁1的下面設置有傾斜的支桿8,支桿8的一端通過鎖緊件6與墻體7固定 連接，支桿8的另一端與水平鋼梁1連接。
[0020] 支桿8與水平鋼梁1之間的夾角為30。~45°。
[0021] 支桿8與水平鋼梁1連接的一端焊接有封頭9,封頭9上開設有圓孔10,所述圓孔 10與水平鋼梁1較接連接。
[002引支桿8采用巫48X3. 0臟的鋼管。
[0023] 封頭9為與支桿8同外徑的圓鋼板。
[0024] 立桿3的頂部水平設置有腳手板4,腳手板4鋪設在水平設置的大橫桿2和縱向桿 5上面。
[00巧]立桿3采用巫48X3. 0臟的鋼管。
[0026] 腳手板4的四周豎直設置有欄桿11。
[0027] 腳手板4采用竹倍片。
[002引實施例： 本發明一種懸挑式扣件鋼管腳手架，采用雙排腳手架，搭設高度20.Om，立桿3采用單 立管，鋼管類型為Φ48Χ3. 0mm，連墻件7采用二步二跨，豎向間距3. 60m，水平間距3. 00m， 立桿3的縱距1. 50m，立桿3的橫距0. 70m，立桿3的步距1. 80m，內排架距離結構0. 30m;施 工活荷載為5.OkN/m2,同時考慮兩層施工；腳手板4采用竹倍片，荷載為0.lOkN/m2,按照鋪 設11層計算；欄桿11采用竹倍片，荷載為0. 17kN/m，安全網荷載取0.OlOOkN/m2;基本風壓 0. 25kN/m2,高度變化系數0. 6200,體型系數1. 1340 ;懸挑水平鋼梁1采用兩根背靠背14a 型槽鋼，建筑物外懸挑段長度1. 20m，水平鋼梁1端部焊接lOmmX150mmX170mm鋼板，采用 兩根18的普通螺栓與建筑物較接連接，在鋼板和墻體7之間設置8mmX60mmX110mm鋼墊 板；懸挑水平鋼梁1采用支桿8與墻體7連接，最外面支點距離建筑物0. 5m，支桿8采用鋼 管巫48X3. 0mm，支桿8下端焊接lOmmX150mmX100mm鋼板與墻體7采用兩根普通螺栓與 建筑物較接連接，支桿8上端先焊接8mm厚的同外徑的圓鋼板封頭9,封頭9前鋼管內部做 防腐、防誘處理，后焊接8mm厚鋼耳板并開圓孔10,與懸挑水平鋼梁1較接連接，連接位置距 離建筑物0. 5m，支桿8下端焊接鋼板與墻體7連接。
[0029] 本發明一種懸挑式扣件鋼管腳手架，通過W下計算驗證本腳手架的結構具有很好 的有益效果： 一.大橫桿的計算 大橫桿按照Ξ跨連續梁進行強度和曉度計算，按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為 均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。
[0030] 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值Pl=〇. 〇38kN/m 腳手板的荷載標準值P2=0. 100X0. 700/2=0. 035kN/m 活荷載標準值Q=5. 000X0. 700/2=1. 750kN/m 靜荷載的計算值ql=l. 2X0. 038+1. 2X0. 035=0. 088kN/m 活荷載的計算值q2=l. 4X1. 750=2. 450kN/m 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為Ξ跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下：
跨中最大彎矩為： 11= (0. 08X0. 088+0. 10X2. 450)X1. 5002=0. 567kN.m 支座最大彎矩計算公式如下：
支座最大彎矩為： M2=- (0. 10X0. 088+0. 117X2. 450)X1. 5002=-0. 665kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： :接=0. 665X106/4491. 0=148. 025N/mm2 大橫桿的計算強度小于205. 0N/mm2,滿足要求。
[0031] 3.曉度計算 最大曉度考慮為Ξ跨連續梁均布荷載作用下的曉度計算公式如下：
靜荷載標準值ql=〇. 038+0. 035=0. 073kN/m活荷載標準值q2=l. 750kN/m Ξ跨連續梁均布荷載作用下的最大曉度： V=(0. 677X0. 073+0. 990X1. 750)X1500. 0^(100X2. 06Χ1〇5χ107780. 0)=4. 064mm大橫桿的最大曉度小于1500. 0/150與10mm，滿足要求。
[0032] 二.扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算： R《Rc 其中Rc-扣件抗滑承載力設計值，取8.OkN; R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值Pl=〇. 038X0. 700=0. 027kN 腳手板的荷載標準值P2=0. 100X0. 700X1. 500/2=0. 052kN 活荷載標準值Q=5. 000X0. 700X1. 500/2=2. 625kN 荷載的計算值R=l. 2X0. 027+1. 2X0. 05化 1. 4X2. 625=3. 770kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。
[0033] 當直角扣件的梓緊力矩達40--65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑 動，其抗滑承載力可取8.OkN; 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.OkN; Ξ.腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
[0034] 靜荷載標準值包括W下內容： (1) 每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m);本例為0. 1072 NG1 = 0. 107X20. 000=2. 145kN (2) 腳手板的自重標準值（kN/m2);本例采用竹倍片腳手板，標準值為0. 10 NG2 = 0. 100X11X1. 500X〇). 700+0. 300) /2=0. 825kN (3) 欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m);本例采用欄桿、竹倍片腳手板擋板，標準值為 0. 17 NG3 = 0. 170X1. 500X11/2=1. 403kN (4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2) ;0.010 NG4 = 0. 010X1. 500X20. 000=0. 300kN 經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4 = 4. 672kN。
[0035] 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總 和的1/2取值。
[0036]經計算得到，活荷載標準值NQ= 5. 000X 1.500X0. 700/2=2. 625kN 風荷載標準值應按照W下公式計算
其中，W0 :基本風壓（kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范HGB50009-2001)附錄表化4的 規定采用：W0 = 0. 250 化：風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》（GB50009-2001)附錄表7. 2. 1的 規定采用：化=0. 620 Us:風荷載體型系數：Us= 1. 134 經計算得到，風荷載標準值Wk= 0.250X0. 620X1. 134 = 0. 176kN/m2。
[0037] 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N= 1. 2NG+ 0. 9X1. 4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=l. 2X4. 67化0. 9X1. 4X2. 625=8. 914kN 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N= 1.2NG+ 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=l. 2X4. 67化1. 4X2. 625=9. 281kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式 MW= 0. 9X1. 4Wklah2/10 其中Wk-風荷載標準值（kN/m2); la-立桿的縱距（m); h-立桿的步距（m)。
[0038] 經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0. 9X1. 4X0. 176X1. 500X1. 800X1. 800/ 10=0. 108kN.m 四.立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算
其中N-立桿的軸屯、壓力設計值，N=9. 281kN;i-計算立桿的截面回轉半徑，i=l. 60cm; k-計算長度附加系數，取1.155; U-計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=l. 500 ; 10-計算長度（m)，由公式 10 =k址確定，10=1. 155X1. 500X1. 800=3. 118m; A-立桿凈截面面積，A=4. 239cm2 ； W-立桿凈截面模量（