專利名稱：氣體絕緣母線的制作方法
技術領域：
本發明的實施方式涉及一種用于氣體絕緣開關裝置等的氣體絕緣母線。
背景技術：
近幾年，以絕緣性能優良的SF6氣體作為主絕緣介質的氣體絕緣開關裝置(GIS)被使用于變電站、轉換站等電站。該GIS為了從主母線連接氣體絕緣斷路器(GCB)等設備或者分支母線而使用L形氣體絕緣母線(例如，參考專利文獻I)。圖9是為了便于說明專利文獻I等中記載的三相總括結構的L形氣體絕緣母線而以單相結構表示的L形氣體絕緣母線的剖面圖。
下面，參照圖9至圖11，對現有技術進行說明。首先，在圖9中，I是L形氣體絕緣母線的罐(tank)，形成為圓筒狀，在其長度方向的兩端形成罐開口部Ia及lb，而且，在與長度方向正交的徑向上形成有罐開口部lc。該罐I的內部封入有SF6氣體等絕緣氣體G，罐開口部Ia及處于與其正交的位置的罐開口部Ic分別由具有埋入電極3p32的絕緣襯墊2p22閉塞，而且，與罐開口部Ia相對的罐開口部Ib由閉塞蓋4閉塞。另外，各絕緣襯墊2p22及閉塞蓋4通過未圖示的螺栓固定在形成于罐開口部Ia Ic的凸緣上。形成在L字形的導體(以下，稱為L形導體)5的徑向端部的接觸部S1通過固定螺栓牢固地固定在設置于與罐I的長度方向正交的徑向的絕緣襯墊22的埋入電極32上，由此，埋入電極32與接觸部S1電連接。這樣，在將形成在L形導體5的一端部上的接觸部S1固定于埋入電極32的狀態下，其另一端部的圓棒狀觸頭72的位置為與位于罐I的長度方向的絕緣襯墊相對。形成在該L形導體5的另一端部上的圓棒狀觸頭72經由接觸片S1與形成于配置在罐I的長度方向中心線CL1上的導體(以下稱為長度方向導體)7的一端部的圓形嵌合槽部7h嵌合，由此與圓形嵌合槽部7h電連接。在此，將由圓棒狀觸頭72、圓形嵌合槽部7h及接觸片S1構成的連接部分稱為連接部9。另一方面，形成于所述長度方向導體7的另一端部(圖示的上部)的圓棒狀觸頭72經由接觸片S2與被固定于絕緣襯墊的埋入電極S1的連接導體10的圓形嵌合槽部IOh嵌合連接。在此，將由圓棒狀觸頭72、接觸片82及圓形嵌合槽部IOh構成的連接部分稱為連接部11。另外，連接導體10通過固定螺栓62固定于埋入電極，由此也進行良好的電連接。在圖9中，LI是從絕緣襯墊22的凸緣面到長度方向導體7的長度方向中心線CLi的距離(即L形導體5的徑向部分的距離)，L2是從L形導體5的徑向部分的中心線CL2到棒狀端部52的接觸片S1的距離，L3是從接觸片S1中心到連接導體10的接觸片82中心的距離。圖10和圖11都是表示現有的L形氣體絕緣母線的組裝過程的圖，圖10是表示三相總括結構的L形氣體絕緣母線的組裝過程的圖，圖11是表示單相結構的L形氣體絕緣母線的組裝過程的圖。將圖10 (b)所示的L形導體5插入罐開口部Ic時，為了使L形導體5的X部分不碰到罐開口部Ic而受到損傷，在使X部分順時針旋轉的同時謹慎地插入。然后，當插入到規定的位置時，通過未圖示的螺栓螺母固結絕緣襯墊22和罐開口部Ic的凸緣面。該狀態如圖10 (a)所示。另外，在單相結構的L形氣體絕緣母線的情況下，也同樣地在使X部分順時針旋轉的同時謹慎地插入，在插入到規定位置的狀態下通過未圖示的螺栓螺母固結絕緣襯墊22和罐開口部Ic的凸緣面。L形導體5如圖10 (a)所示被固定到規定位置之后，如圖11所示，經由接觸片8:使長度方向導體7的圓形嵌合槽部7h與L形導體5的棒狀端部52嵌合，并且，經由接觸片S2使固定于絕緣襯墊的埋入電極S1的連接導體10的圓形嵌合槽部IOh與圓棒狀觸頭72嵌合，通過未圖示的螺栓螺母固結絕緣襯墊和罐開口部Ia的凸緣面。圖11表示的是單相結構的L形氣體絕緣母線的情況，但三相總括結構的L形氣體絕緣母線的情況也相同。 下面，參照圖12的示意圖，對L形導體5及長度方向導體7通電中產生的力矩進行說明。在圖12中，如果將L形導體5的徑向部分的中心線CL2與埋入電極32的凸緣面的交點設為A，將作為L形導體5的彎曲部的L形導體部5的徑向部分的中心線CL2與長度方向導體7的中心線CL1的交點設為B，將連接部9的位置(嚴格地說是接觸片S1的位置)設為C，將連接部11的位置(嚴格地說是接觸片S2的位置)設為D，則當在L形導體5及長度方向導體7上通電流i時，點A-B之間作用有圖示向下的電磁力FI，并且在點B-C之間和點C-D之間分別作用有圖示向左的電磁力F2和F3。氣體絕緣母線需要在維持L形氣體絕緣母線的性能的狀態下降低制造價格，為此，需要使導體、絕緣襯墊及罐小型化并尋求氣體絕緣設備整體的縮小化，削減材料費。但是，在圖9所示的現有結構的L形氣體絕緣母線中，利用固定螺栓G1固定L形導體5的徑向部分和埋入電極32，因此，如圖12，決定經得住因電磁力FI、F2及F3而產生的力矩的螺栓直徑的選定、螺栓螺距尺寸，并決定連接導體直徑。因此，在圖9所示的現有結構的L形氣體絕緣母線中，由于存在減小螺栓螺距尺寸的界限，不能減小連接導體的直徑，結果這成為了不能降低成本的原因之一。專利文獻I :特開2000 — 312411號公報電流通電性能、耐電壓性能及短時間耐電流通電性能這三點被列舉為L型氣體絕緣母線所要求的性能。其中，使用圖13對通過機械應力最嚴重的短時間通電電流i而產生的電磁力進行說明。在L形導體上5產生的電磁力如圖13所示，由分布負荷Fs和分布荷重FL表示。電磁力的大小以短時間通電電流i的大小的平方為比例增加。短時間耐電流通電性能是指在接地事故等短路電流流入導體的情況下，不發生因接點的熔損、導體的變形而導致的破損、耐電壓性能不良等的性能，耐受時間雖然為較短的2 3秒，但產生在圖13所示方向上的電磁力。使用圖12的示意圖對圖9所示的現有結構的L形氣體絕緣母線通過電磁力而受到的力進行說明。電磁力是分布負荷，但如果為了使說明簡單化而作為等分布負荷的合力進行表示，則由距離L2和距離L3相對于距離LI產生的電磁力的合力為F1，由距離LI相對于距離L2產生的電磁力的合力為F2，由LI相對于L3產生的電磁力的合力為F3。這些合力產生所有的繞A點旋轉的同一方向的力矩。如果考慮A點的力矩，則各合力F1、F2、F3與在距離L1、L2、L3的大致中央部產生的大致相等。在此，用圖9、圖12及算式對繞A點旋轉的力矩再進行稍詳細的說明。連接部9是具有彈性的接點連接，因此只傳遞導體軸直角方向的力，不傳遞力矩。由此，可以認為圖12的C點是自由端。連接部11也同樣，因此圖12的D點也成為自由端。L形導體5與電極32通過固定螺栓固定，因此A點成為固定端。在固定L形導體5的固定螺栓上產生的拉拔負荷為電磁力Fl、F2、F3與由繞A點旋轉的力矩Mp M2、M3產生的力的和。各力矩為M1=LlAX FlM3=L2/2XF2Ms=L2XF3/2 L3的兩端在連接部9及11被固定，因此假設在L2側端受到F3 —半的力。由此，繞A點旋轉的全力矩Mt表示為Mt=M1+M2+M3= (L1XF1+L2X (F2+F3)) /2下面，參照圖14對由繞A點旋轉的力矩Mt產生的固定螺栓的拉拔負荷進行說明。Mt產生由支點E及力矩臂r、并以以下的式子表示的固定螺栓的拉拔負荷FlvFb1=MtA"F2及F3與固定L形導體5和電極32的固定螺栓平行，因此作為拉拔負荷起作用。但是，F3受到施加給L2側端的力的影響，所以變為一半。因此，在固定螺栓上產生的全拉拔負荷Fb為以下的式子Fb= (L1XF1+L2X (F2+F3)) /2r+ (F2+F3/2)如上所述，在固定螺栓上產生的拉拔負荷Fb中，源于力矩M2、M3的力產生大的影響，在現有結構中，力矩m2、m3是由結構決定的值，不能使其減小。由此，對導體直徑、螺栓螺距尺寸的減小有界限，為了實現設備的進一步縮小化，需要新的L形導體結構的氣體絕緣母線。

發明內容
本發明要解決的課題是提供一種能夠減小由因短時間耐電流產生的電磁力引起的螺栓拉拔負荷，使導體直徑最小化的氣體絕緣母線。用于解決課題的手段實施方式中的氣體絕緣母線具有筒狀的罐，充填絕緣氣體，并在長度方向和與長度方向正交的方向上分別具有開口部；長度方向導體，配置在所述罐內部的長度方向上；徑向導體，設置為與所述長度方向導體連接，且與該長度方向導體正交；絕緣襯墊，在所述罐的所述開口部固定所述長度方向導體及所述徑向導體，該氣體絕緣母線的特征在于，在所述長度方向導體的中心軸及所述徑向導體的中心軸的交點上設置有所述長度方向導體與所述徑向導體的連接部。


圖I是表示本發明的實施方式I中的氣體絕緣母線的剖面圖；圖2是示意地表示圖I的電磁力與力矩的關系的圖；圖3是表示實施方式I的變形例的氣體絕緣母線的剖面圖；圖4是表示本發明的實施方式2中的氣體絕緣母線的剖面圖；圖5是表示本發明的實施方式3中的氣體絕緣母線的剖面圖；圖6是表示圖5的氣體絕緣母線的組裝過程的剖面圖；圖7是表示實施方式3的變形例的氣體絕緣母線的剖面圖；圖8是表示本發明的實施方式4中的氣體絕緣母線的組裝過程的剖面圖；
圖9是現有的氣體絕緣母線的結構圖；圖10是表示現有的氣體絕緣母線的組裝過程的剖面圖；圖11是表示現有的氣體絕緣母線的組裝過程的剖面圖；圖12是示意地表示圖9的氣體絕緣母線的電磁力與力矩關系的圖；圖13是作用于L形導體中的電磁力方向的示意圖；圖14是埋入電極與L形導體的螺栓固結圖。
具體實施例方式下面，參照附圖對本實施方式進行說明。需要說明的是，各圖中相同部分付相同符號，并適當省略重復的說明。實施方式I圖I是本發明所涉及的氣體絕緣母線的實施方式I的結構圖，圖2是示意地表示實施方式I的氣體絕緣母線中產生的電磁力與力矩的關系的圖。在圖I中，本實施方式I與圖9所示的現有結構的氣體絕緣母線的主要不同點是將L形導體5替代為直線狀的徑向導體5A，兩導體5A和7的連接部9設置在該徑向導體5A的中心線CL2和長度方向導體7的中心線CL1的交點部。其他結構與圖7的結構相同。本實施方式I所采用的徑向導體5A中，形成在其一端部的觸頭SA1通過固定螺栓0!電連接并機械性牢固地固定在絕緣襯墊22的埋入電極32上，將形成在另一端部的圓形嵌合槽部5Ah與長度方向導體7的中心線CL1同心狀地設置。然后，形成在長度方向導體7的一端部的圓棒狀觸頭T1經由接觸片S1嵌合連接于該圓形嵌合槽部5Ah，由此，兩導體5A和7良好地電連接。該長度方向導體7在另一端部(圖示上部)也同樣地形成圓棒狀觸頭72，該另一端部的圓棒狀觸頭I2經由接觸片S2嵌合連接于連接導體10的圓形嵌合槽部10h，從而與連接導體10良好地電連接。這樣，徑向導體5A與長度方向導體7只需通過將形成在長度方向導體7端部的圓棒狀觸頭T1經由接觸片S1插入徑向導體5A端部的圓形嵌合槽部5Ah就能夠組裝連接部9。這樣，在罐(tank)l的長度方向中心線CL1和與其正交的徑向的中心線CL2的交叉部，通過連接徑向導體5A的端部和長度方向導體7的端部，固定于埋入電極32 —側的徑向導體5A的端部成為連接結構上的固定端，并且徑向導體5A的另一端部側的連接部9因接點連接而成為自由端。同樣地，長度方向導體7的另一端部的圓棒狀觸頭72側與連接導體10的連接部11也因接點接觸而成為自由端。
在如圖I結構的氣體絕緣母線中，在因短時間電流通電而產生電磁力時，如圖2所示，電磁力向Fl方向作用于徑向導體5A，向F4方向作用于長度方向導體7。連接部9是自由端，因此由電磁力F4產生的繞B點旋轉的力矩M4不向A點傳遞。本實施方式I采用圖I的結構的結果是，不會產生由圖12的B-C之間的距離L2產生的繞A點旋轉的力矩M2，對此進行如下說明。關于圖12中的力矩仏^3對固定螺栓的拉拔負荷帶來多大程度的影響，在此代入具體的數值，表示其效果的一例。對于圖12的現有結構的氣體絕緣母線，代入下述數值求 出電磁力和力矩。Ll=500[mm]L2=250 [mm]L3=2250[mm]r=40 [mm]將流入L型氣體絕緣母線的短時間電流設為i=104kAp (40kAX2. 6倍)。由以上值計算的結果如下所示Fl=352[kgf]=3452[N]F2=196[kgf]=1922[N]F3=140[kgf]=1373[N]由此，固定螺栓S1的全拉拔負荷為Fb= (L1XF1+L2X (F2+F3)) /2r+ (F2+F3/2)=3516 [kgf] =34. 5 [kN]另外，MpM^M3的值如下M1=SSOOO [kg · mm] = 863 [Nm]M2=24500 [kg · mm] = 240 [Nm]M3=17500[kg · mm] = 172 [Nm]下面，對于圖2所示的實施方式I的結構，計算固定螺栓G1的拉拔負荷。以下表示對圖2所示尺寸代入的值Ll=500 [mm]L4=2500[mm]r=40 [mm]將流入L形氣體絕緣母線的短時間電流設為i=104kAp (40kAX2. 6倍)。由以上值計算的結果如下所示Fl=352[kgf]F4=336 [kgf]M1=SSOOO [kg · mm] = 863 [Nm]由此，固定螺栓的全拉拔負荷通過電磁力F4的一半和M1而成為Fb=F4/2+M1/r=2368 [kgf] =23. 2 [kN]在本實施方式I中，由于去除了 M2、M3的影響，相對于現有結構，能夠減少67%的因電磁力產生的螺栓的拉拔負荷，達到縮小螺栓螺距尺寸以及導體直徑的目的，能夠使設備尺寸縮小化。
如上所述，根據本實施方式I，對于徑向導體5A的、因電磁力產生的螺栓的拉拔負荷變小，其結果是能夠提供可以使徑向導體5A的導體直徑最小化的氣體絕緣母線。實施方式I的變形例長度方向導體7與徑向導體5A的連接部9的結構并不限定于圖1，即使如圖3那樣變形也沒關系。圖3的結構表示的是適用于如下的氣體絕緣母線的例子使形成在長度方向導體7的圖示下端部的圓棒狀觸頭T1延長，另一方面，與該圓棒狀觸頭T1的延長部分相對地設置絕緣襯墊23來代替閉塞蓋4，將連接導體IOA連接固定于該絕緣襯墊23的埋入電極33，經由接觸片S3連接圓棒狀觸頭T1和該連接導體10A，由此具有大致正交的T字形的導體結構。而且，雖未圖示，但圖3的T字形的導體結構也可以變更為十字形的導體結構。實施方式2下面，參照圖4對本發明所涉及的氣體絕緣母線的實施方式2進行說明。需要說明的是，與實施方式I相同的結構付相同的符號，并省略重復的說明。本實施方式2將形成在實施方式I的長度方向導體7的兩端部的圓棒狀觸頭及I2分別變更為球形狀連接部73及74，將連接部9的球形狀連接部73的接點設置在徑向導體5A的導體中心線CL2上，同樣地，在連接部11也連接球形狀連接部74和連接導體10。而且，在罐I與連接導體10側的絕緣襯墊間安裝用于吸收內部的導體、罐的大位移的波紋管(bellow) 12。本實施方式2的結構如上，因此除了具有實施方式I的能夠使徑向導體5A的固定螺栓G1的螺栓直徑、螺栓螺距尺寸最小的效果之外，通過增加長度方向導體7的傾斜的自由度，能夠不妨礙波紋管12的位移吸收能力，抑制因電磁力產生的、徑向導體5A的繞固定螺栓G1產生的力矩。其結果是能夠減小導體直徑、螺栓螺距尺寸，能夠達到具有吸收大位移的功能并使設備整體縮小化的目的。實施方式3下面，參照圖5及圖6對本發明所涉及的氣體絕緣母線的實施方式3進行說明。圖5表示在罐I內裝入了徑向導體5A的狀態，圖6是表示圖5的組裝過程的剖面圖，表示在裝入被一體化的徑向導體5A及絕緣襯墊22之前的狀態。在圖5及圖6中，本實施方式3以變更前述的實施方式I中的長度方向導體7和徑向導體5A的連接結構為特征，與實施方式I相同的結構付相同的符號，并省略重復的說明。本實施方式3以與中心線CL2同心狀地設置圓形嵌合槽部7h來代替長度方向導體7的圓棒狀觸頭Y1、并且設置圓棒狀觸頭5A2來代替徑向導體5A的圓形嵌合槽部5Ah為特征。由此，長度方向導體7的連接部11構成在與長度方向導體7的中心軸CL1相同的軸上，另一連接部9構成在與徑向導體5A的中心軸CL2相同的軸上。通過長度方向導體7的中心軸CL1和設置在軸直角方向上的圓棒狀觸頭5A2，能夠使因作用在長度方向導體7上的電磁力而產生在徑向導體5A上的螺栓拉拔負荷為0kg。即，徑向導體5A僅需承受從由Fl產生的力矩M1受到的拉拔負荷。也就是說，在圖2中，
Mt=M1=Fb X r繞固定螺栓S1產生的力矩變小。根據上述結構，如果用實施方式I的值計算固定螺栓的拉拔負荷Fb，則Fb=M1/r=88000/40=2200 [kgf] =21. 6 [kN]與實施方式I相比能進一步減少到93%，相對于現有結構，能夠減少到63%。在使用本實施方式3的結構時，在L4較長的情況、短時間耐電流較大的情況下發揮效果。如上所述，根據本實施方式3，能夠提供使固定螺栓的拉拔負荷為最小、抑制因短時間電流產生的電磁力影響的L形氣體絕緣母線。實施方式3的變形例長度方向導體7與徑向導體5A的連接并不限定于前述的圖5、圖6，還可以如圖7進行變形。圖7表示的是也適用于如下的氣體絕緣母線的例子使位于連接部9側的長度方向導體7向罐開口部Ib側延長，并且設置連接固定在代替閉塞蓋4設置的絕緣襯墊23的埋入電極33上的連接導體10A，經由接觸片S3連接長度方向導體7的圓棒狀觸頭T1和該連接導體10A，由此具有大致正交的T字形的導體結構。而且，雖未圖示，但圖7的T字形的導體結構也可以變更為十字形的導體結構。實施方式4以上說明的實施方式I (圖I)乃至實施方式3的變形例(圖7)中的氣體絕緣母線是適用于在一個罐中收納一個母線的單相結構的例子，但是本實施方式4適用于在一個罐中收納三相的母線的所謂三相總括結構。下面，參照圖8進行具體說明。圖8是表示本實施方式4的三相總括結構的氣體絕緣母線的組裝過程的圖。需要說明的是，圖8中省略了罐I內的長度方向導體7及連接部9。下面，對比圖10所示的現有形狀的L形導體，對本實施方式4的氣體絕緣母線的組裝順序進行說明。將固結徑向導體5A和絕緣襯墊22的導體組裝部分安裝到罐I時，需要通過罐開口部Ic進行組裝。在圖10所示的現有形狀的L形導體5中，將L形導體5的X部分插入罐開口部Ic時，為了不使其受損傷，有時使其順時針旋轉，組裝難度高且組裝作業也花費時間。但是，如圖8所示，本實施方式4的氣體絕緣母線的徑向導體5A為直線，因此沒有圖10中的大致彎曲成90度的X部分，組裝變得容易，能夠縮短組裝的作業時間。而且，在現有形狀的L形導體5中，如圖11所示，在連接部9不能從罐開口部Ic進行目視確認，因此最終的對接處(docking)只有能夠從罐開口部Ia側進行目視確認的連接部11。對此，在本實施方式4中，與前述的實施方式3的圖6相同，將連接部9設置于徑向導體5A和長度方向導體7的交點，因此從罐開口部Ic也能夠進行連接部9的目視確認，最終對接處可以是連接部9和連接部11兩者，從而能夠提高組裝效率。通過以上的結構，在能夠縮短組裝作業時間的同時，也能夠使導體形狀小形化，從而能夠提供低廉的氣體絕緣母線。實施方式5的變形例本結構也能夠適用于具有如圖7中的大致正交的T字形的導體結構的氣體絕緣母線。而且，也能夠應用于十字形的導體結構。根據以上說明的實施方式，對于徑向導體的、因電磁力產生的螺栓的拉拔負荷變小，其結果是能夠使徑向導體的導體直徑最小化。雖然對本發明的幾個實施方式進行了說明，但是這些實施方式是作為例子列舉出的，并不意味著對發明的范圍進行限定。這些新的實施方式能夠通過其他的各種各樣的方式進行實施，在不脫離發明的主旨的范圍內可以進行各種省略、置換、變更。這些實施方式及其變形被包含于發明的范圍、主旨中，并且包含于與記載在權利要求書中的發明等同的范圍內。符號說明I罐；2ρ22、23絕緣襯墊；3ρ32、33埋入電極；4閉塞板；5A徑向導體AA1觸頭；5Ah圓形嵌合槽部；6ρ62、63固定螺栓；7長度方向導體；7ρ72圓棒狀觸頭；73、74球形狀連接部；7h圓形嵌合槽部；8ρ82、83接觸片；9連接部；10連接導體；11連接部；G絕緣氣體；12波紋
管
權利要求
1.一種氣體絕緣母線，其特征在于， 具有: 筒狀的罐，充填絕緣氣體，并在長度方向和與長度方向正交的方向上分別具有開口部; 長度方向導體，配置在所述罐內部的長度方向上； 徑向導體，設置為與所述長度方向導體連接，且與該長度方向導體正交； 絕緣襯墊，在所述罐的所述開口部固定所述長度方向導體及所述徑向導體， 在所述長度方向導體的中心軸及所述徑向導體的中心軸的交點上設置有所述長度方向導體與所述徑向導體的連接部。
2.如權利要求I所述的氣體絕緣母線，其特征在于， 將所述長度方向導體的端部形成為圓棒狀，將所述徑向導體的端部形成為圓形嵌合槽，將圓棒狀的所述端部嵌合在所述圓形嵌合槽中從而形成了所述長度方向導體與所述徑向導體的連接部。
3.如權利要求I所述的氣體絕緣母線，其特征在于， 將所述長度方向導體的端部形成為球形狀，將所述徑向導體的端部形成為圓形嵌合槽，將球形狀的所述端部嵌合在所述圓形嵌合槽中從而形成了所述長度方向導體與所述徑向導體的連接部。
4.如權利要求I所述的氣體絕緣母線，其特征在于， 將所述長度方向導體的端部形成為與所述徑向導體的中心軸同心的圓形嵌合槽，將所述徑向導體的端部形成為圓棒狀或者球形狀，將圓棒狀或者球形狀的所述端部嵌合在所述圓形嵌合槽中從而形成了所述長度方向導體與所述徑向導體的連接部。
5.如權利要求I所述的氣體絕緣母線，其特征在于， 將三相各相的量的所述長度方向導體與所述徑向導體收納在一個罐中。
全文摘要
提供能夠減小由因短時間耐電流產生的電磁力引起的螺栓拉拔負荷，使導體直徑最小化的氣體絕緣母線。該氣體絕緣母線具有筒狀的罐(1)，充填絕緣氣體(G)，并在長度方向和與長度方向正交的方向上分別具有罐開口部(1a、1b、1c)；長度方向導體(7)，其設置在罐(1)內部的長度方向上；徑向導體(5A)，設置為與長度方向導體(7)連接，且與該長度方向導體(7)正交；絕緣襯墊(21、22、23)，在罐(1)的罐開口部(1a、1b、1c)固定長度方向導體(7)及所述徑向導體(5A)，其中，在長度方向導體(7)的中心軸(CL1)及徑向導體(5A)的中心軸(CL2)的交點(B)上設置有兩導體的連接部(9)。
文檔編號H02G5/06GK102823095SQ20118001690
公開日2012年12月12日 申請日期2011年4月7日 優先權日2010年4月7日
發明者豐田曉來, 矢永博紀 申請人:株式會社東芝