閂鎖繼電器驅動電路的制作方法
【專利摘要】閂鎖繼電器驅動電路(1)具有當操作開關(SW)斷開時關斷的晶體管(M1)、和與電容器(C1)及操作線圈(L1)并聯連接且當晶體管(M1)關斷是導通來向操作線圈(L1)流通復位電流的晶體管(M2)。由此，即使因停電而導致電源被切斷也能供給充足的復位電流，從而使單繞組閂鎖繼電器可靠地復位。
【專利說明】
閂鎖繼電器驅動電路
技術領域
[0001 ]本發明涉及一種閂鎖繼電器驅動電路，其對在向線圈施加勵磁輸入時進行動作或復位并在撤掉勵磁輸入之后也保持之前的狀態的單繞組閂鎖繼電器進行驅動。
【背景技術】
[0002]作為以往技術，已知配置有與設置在單繞組閂鎖繼電器的操作線圈串聯的電容器的閂鎖繼電器驅動電路(專利文獻I及2)。
[0003](以往的閂鎖繼電器驅動電路的結構)
[0004]圖9是示出在專利文獻I中公開的以往的閂鎖繼電器驅動電路的結構的電路圖。閂鎖繼電器驅動電路具有電源51、限流電阻52、電源開關53、負載55以及用于對負載55進行開閉控制的混合繼電器54。該混合繼電器54構成為:在施密特電路56的輸出端子連接有閂鎖繼電器的操作線圈57和電容器58的串聯電路，并且并聯連接有用于對該操作線圈57進行復位的晶體管59。在混合繼電器54中設置有晶體管59的基極電阻60以及晶體管59的關斷動作用的二極管61。在電源開關53與負載55之間設置有閂鎖繼電器的繼電器接點62。
[0005](以往的閂鎖繼電器驅動電路的動作)
[0006]首先，當閉合電源開關53時，從電源51經過施密特電路56向操作線圈57通電，該通電持續進行到電容器58的充電完成為止。通過對該操作線圈57進行的通電使得繼電器接點62接通，而從電源51經由繼電器接點62向負載55通電。在對上述操作線圈57進行通電時，在二極管61內流過正向的電流。因此，在晶體管59的基極-發射極間不產生電位差，從而該晶體管59不進行導通動作地向操作線圈57通電。
[0007]接著，當斷開電源開關53時，電容器58的充電電壓從反向施加給二極管61。通過將該反向電壓施加給晶體管59的基極-發射極間，使得晶體管59進行導通動作，從而使來自電容器58的充電電流瞬間反向地流向閂鎖繼電器57。由此，繼電器接點62被斷開，高速地切斷了對負載55的通電。
[0008](以往的另一種閂鎖繼電器驅動電路的結構)
[0009]圖10是示出在專利文獻2中公開的以往的另一種閂鎖繼電器驅動電路的結構的電路圖。該另一種閂鎖繼電器驅動電路具有交流電源AC。在交流電源AC的兩端經過開關SW連接有浪涌吸收器ZN。在浪涌吸收器ZN的兩端經過防浪涌電流的保護用的電阻Rs連接有由二極管電橋構成的全波整流電路DB。
[0010]在該全波整流電路DB的輸出端子間依次串聯連接有構成恒壓電路的晶體管Tr71、Tr72的集電極及發射極、二極管D71、電容器C71、及單繞組R鎖繼電器的操作線圈Ly。在晶體管Tr71的集電極-基極間連接有電阻R71，另外，在晶體管Tr71的基極與晶體管Tr72的基極之間連接有電阻Rn。在晶體管Tr72的基極與全波整流電路DB的負極輸出端之間連接有穩壓二極管ZD。
[0011]在晶體管Tr72的發射極與全波整流電路DB的負極輸出端之間并聯連接有平滑用及構成延遲電路的電容器C72和分壓用的電阻R73與R74的串聯電路。電阻R73與電阻R74之間的連接點連接有晶體管Tr73的基極，該晶體管Tr73的發射極與全波整流電路DB的負極輸出端連接。
[00? 2 ]在電容器C72的一端與晶體管ΤΓ73的集電極之間連接有:二極管D72、電阻R75、及晶體管Tr74的基極-發射極的串聯電路；以及二極管D73、電阻R76、及晶體管Tr75的集電極-發射極的串聯電路。
[0013]二極管D73的陰極與晶體管ΤΓ76的基極連接。晶體管ΤΓ76的發射極與二極管D71的陰極連接。晶體管Tr76的集電極與晶體管1>75的基極及晶體管Tr74的集電極分別連接。在晶體管Tr76的發射極-集電極間連接有作為高電阻的電阻R77。
[0014]晶體管Tr74構成開關電路，對由晶體管Tr75及Tr76構成的可控硅整流器構造進行控制。
[0015](以往的另一種閂鎖繼電器驅動電路的動作)
[0016]首先，當閉合開關SW時，交流電壓通過全波整流電路DB整流。整流后的電壓在經過由晶體管Tr71、Tr72、電阻R71、R72、及穩壓二極管ZD構成的恒壓電路后被電容器C72平滑化。平滑后得到的直流電壓被電阻R73和R74分壓，當電阻R74的兩端的電壓達到0.6?0.7V時，晶體管ΤΓ73導通。然后，電容器C72的充電電流從圖10不出的點a經過二極管D71、電容器C71、及操作線圈Ly而流向晶體管Tr73,從而閂鎖繼電器置位(set)，即進行導通動作。
[0017]接著，當斷開開關SW時，電容器C72的電荷經由電阻R73和R74放電，但在該期間內，電阻R74的兩端的電壓逐漸下降，晶體管Tr73關斷。與晶體管Tr73關斷同時，構成開關電路的晶體管Tr74也關斷，晶體管Tr74的集電極的電位急速上升。即，變成向由晶體管Tr75和Tr76構成的可控硅整流器構造的柵極(圖10示出的點b)施加正脈沖，晶體管1>75和1>76迅速導通，電容器C71的電荷經由晶體管ΤΓ75和ΤΓ76放電。
[0018]因此，電容器C71的放電電流(復位電流)經由晶體管Tr76和Tr75流向操作線圈Ly，閂鎖繼電器復位，即進行關斷動作。
[0019]現有技術文獻
[0020]專利文獻
[0021]專利文獻1:日本公開專利公報“特開昭62-55826號公報(1987年3月11日公開)”
[0022]專利文獻2:日本公開專利公報“特開昭58-137931號公報(1983年8月16日公開)”

【發明內容】

[0023]發明要解決的問題
[0024]根據專利文獻I，圖9示出的閂鎖繼電器驅動電路即使在電源51的電壓逐漸上升或下降的情況下，在達到了規定的電位時，均能夠通過施密特電路56將閂鎖繼電器迅速接通或斷開。然而，在并非斷開電源開關53而是發生停電等未預料的電源切斷的情況下，圖9示出的閂鎖繼電器驅動電路會受到電源51的電壓逐漸下降的影響而導致復位電流不充足。其結果為，本發明人發現了閂鎖繼電器有可能變得不斷開的問題。以下，具體進行說明。
[0025](以往的閂鎖繼電器驅動電路的詳細動作)
[0026]圖11的(a)是用于說明以往的閂鎖繼電器驅動電路的詳細動作的電路圖，圖11的(b)是示出向上述閂鎖繼電器驅動電路輸入的輸入信號及在閂鎖繼電器的操作線圈中流通的線圈電流的波形圖。圖11的(a)示出的單繞組閂鎖繼電器的操作線圈L與圖9的閂鎖繼電器的操作線圈57對應。電容器C與圖9的電容器58對應。晶體管TR與圖9的晶體管59對應。二極管D2與圖9的二極管61對應，電阻R與圖9的基極電阻60對應。
[0027]假設如下的情況并進行說明，在導通時的輸入信號=12.0V，二極管Dl的Vf =0.7V，晶體管TR的基極-發射極間飽和電壓Vbe = 0.7V，即在基極電壓相對于發射極電壓高出0.7V時，晶體管TR導通。
[0028]首先，當輸入至端子IN的輸入信號從OV升至12V變為有效時，直到對電容器C充電完成為止(直到電容器C的正端子與負端子之間的電位差變為11.3V為止)，從端子IN經過電容器C、操作線圈L、及二極管Dl向接地端GND流過置位電流iS。由于電容器C不流通直流電流，所以在對電容器C充完電之后，電路中幾乎沒有電流流過。
[0029]在輸入信號從OV升至12V變為有效的瞬間，電容器C的正端子和負端子雙方均變為12V。因此，電容器C的正端子與負端子之間的電位差變為0V。
[0030]這樣，由于電容器C的負端子為12.0V，所以從負端子經過線圈L、二極管Dl向接地端GND流過置位電流iS。然后，流過上述置位電流iS的結果為，電容器C的負端子從12.0V下降至0.7V。在此，由于二極管D2的Vf為0.7V，所以當二極管D2的陽極為0.7V時，電容器C的負端子與二極管Dl的陽極之間的電位差變為0V。由此，變得不流通上述置位電流iS。
[0031]若達到該狀態則變為穩定狀態。晶體管TR在基極電壓相對于發射極電壓高出0.7V時導通。然而，在穩定狀態下，發射極電壓為0.7V，而基極電壓為0V，發射極電壓比基極電壓高，因此晶體管TR關斷。因此，在輸入信號有效(12V)的期間內，電流從IN端子經由電阻R流向接地端GND。
[0032]接著，當輸入信號從12V降至OV變為無效時，由于晶體管TR導通，所以電容器C放電，復位電流iR從電容器C的正端子經由晶體管TR、操作線圈L而流向電容器C的負端子。若電容器C放電而晶體管TR關斷(晶體管TR的狀態進入關斷區域)，則變得不流通復位電流iR。
[0033]在輸入信號從12V降至OV變為無效的瞬間，電容器C的正端子的電壓從12.0V變為0.0V。由于電容器C的正端子與負端子之間的電位差為11.3V，所以電容器C的負側的端子為-11.3V。在此，仔細考察該電容器C的正端子在從12.0V降至0.0V的一瞬的時間內的動作。
[0034]在輸入信號的電壓下降時，電容器C的正端子和負端子在維持電位差11.3V的狀態下電壓下降。然后，在上述電壓從12.0V下降1.4V而使正端子變為10.6V、負端子變為-0.7V時，晶體管TR的發射極電壓變為-0.7V。由于晶體管TR的基極電壓為0.0V，相對于發射極電壓-0.7V高出0.7V，所以晶體管TR從關斷變為導通。
[0035]接著，電容器C的正端子和負端子在維持電位差11.3V的狀態下電壓繼續下降，在輸入電壓降至0.0V時，電容器C的正端子為0.0V，負端子為-11.3V。在晶體管TR導通時，基極電壓相對于發射極電壓高出0.7V，因此，發射極電壓維持在-0.7V。
[0036]然后，直到發射極電壓-0.7V與電容器C的負端子的電壓-11.3V之間的電位差
10.6V變為O為止，復位電流iR從電容器C的正端子經由晶體管TR、操作線圈L流向電容器C的負端子。
[0037]然而，在輸入信號從12V變到OV為止的時間很長的情況(輸入信號的電壓下降速度很慢的情況)下，存在復位電流難以流通的問題。
[0038]圖12的(a)是示出設置在上述閂鎖繼電器驅動電路的晶體管TR的基極-發射極間電壓Vbe與基極電流Ib之間的關系的曲線圖，圖12的(b)是示出上述晶體管TR的集電極-發射極間電壓V CE與集電極電流IC (復位電流i R)之間的靜態特性的曲線圖。
[0039]就晶體管TR而言，當基極-發射極間電壓Vbe小于0.7V時，基極電流Ib幾乎不流動。在基極電流Ib幾乎不流動的活性區域中，集電極電壓Vce很大，晶體管TR的損耗變大，集電極電流Ic幾乎不流動。通過流通集電極電流Ic，使得電容器C所充有的電荷隨時間放電，從而使得負載線移動至原點。
[0040]在通過通常的電源開關53的斷開操作使得輸入電壓急速下降時，晶體管TR從活性區域內的狀態Poff沿負載線rl向飽和區域內的狀態PcirJiyi地變化。然后，伴隨著因電容器放電引起的負載線的移動，晶體管TR的狀態沿飽和區域內的線r2變化。因此，通過通常的電源開關53的斷開操作，能夠流過充足的集電極電流Ic(復位電流)。
[0041]然而，在輸入電壓緩慢下降時，基極-發射極間電壓VbJl慢變化，因此，在活性區域內移動的時間變長，集電極電壓Vce(晶體管TR的損耗)很大，時間變長。晶體管TR按照從活性區域內的狀態Pof f向負載線r I的原點方向的移動，狀態沿線r 3緩慢地變化。
[0042]當晶體管TR的損耗很大時，復位電流iR不能充足地流動。另外，該晶體管TR的損耗越大，時間越長，則在該期間內電容器C的電荷被晶體管TR消耗，復位電流iR越難以向線圈L流動。因此，存在輸入電壓的電壓下降速度越慢則復位電流iR越不充足的問題。
[0043]圖13是示出上述閂鎖繼電器驅動電路的通常關斷動作下的施密特電路的輸入電壓和輸出電壓的波形圖。在圖9示出的閂鎖繼電器驅動電路中，基于電源開關53的閉合和斷開，即使使得向施密特電路56輸入的輸入電壓Vin緩慢地變化，通過施密特電路56的功效也使施密特電路56的輸出Vout急速地變化。此外，實際上，由于電源開關53的動作迅速，所以即使不具備施密特電路56，輸出Vout也急速地變化。
[0044]圖14示出不斷開電源開關53而是因停電等引起的上述閂鎖繼電器驅動電路的電源切斷時關斷動作下的施密特電路的輸入電壓和輸出電壓的波形圖。若在電源開關53閉合的狀態下，因停電而導致電源51的電壓緩緩下降，則施密特電路56的電源電壓也緩緩下降，因此，施密特電路56的輸出Vout受到電源51的平緩的電壓下降曲線的影響，使得電壓緩緩下降。此外，在電源切斷時的電源51的電壓下降時間根據系統而不同，通常在250msec(毫秒)(90%-10%下降時間為200msec)左右。
[0045]就向具有操作線圈57、電容器58、晶體管59、基極電阻60、及二極管61的電路的輸入而言，在電源切斷時，電壓與有無施密特電路56無關地緩緩地下降，因此，在上述電路中幾乎沒有復位電流iR流過。
[0046]圖15的(a)是將上述閂鎖繼電器驅動電路的操作開關53斷開的通常關斷動作下的混合繼電器54的輸入電壓和復位電流的波形圖，圖15的(b)是電源切斷時關斷動作下的輸入電壓和復位電流的波形圖。在斷開電源開關53的通常關斷動作下，復位電流iR的峰值為229mA，而在因停電引起的電源切斷時關斷動作下，復位電流iR的峰值減少至132mA。
[0047]圖16的(a)是示出上述另一種閂鎖繼電器驅動電路的通常關斷動作下的輸入電壓(圖10的點a處的電壓)和復位電流的波形圖，圖16的(b)是示出電源切斷時關斷動作下的輸入電壓(圖10的點a處的電壓)和復位電流的波形圖。
[0048]在利用圖10說明了的以往的另一種閂鎖繼電器驅動電路中，通常關斷動作下的復位電流iR的峰值為118mA，僅流過比利用圖9、圖15說明了的以往的閂鎖繼電器電路更少的復位電流。電源切斷時關斷動作下的復位電流iR的峰值為117mA，與通常關斷動作下的峰值程度相同。
[0049]上述另一種閂鎖繼電器驅動電路對于電源切斷時關斷動作下的復位電流減少從而使閂鎖繼電器不能斷開這一課題具有改善效果。然而，由于存在晶體管Tr73和可控硅整流器(晶體管Tr7^PTr76)的損耗，所以存在復位電流變得比圖9示出的閂鎖繼電器驅動電路更小的問題。另外，由于作為可控硅整流器的結構，向晶體管Tr75的基極流通大電流，所以需要使用基極電流的額定值大的高性能晶體管，從而存在無法用FET構成晶體管1>75的問題。而且，圖10的上述另一種閂鎖繼電器驅動電路還存在部品個數很多的問題。
[0050]本發明的目的在于提供一種即使因停電等切斷了電源也能夠供給充足的復位電流以能夠使單繞組閂鎖繼電器可靠地復位的閂鎖繼電器驅動電路。
[0051]用于解決問題的手段
[0052]為了解決上述問題，本發明的閂鎖繼電器驅動電路的特征在于，具有:操作線圈，其設置在單繞組閂鎖繼電器；電容器，其與上述操作線圈串聯連接;操作開關，其被設置成基于電源對上述電容器進行充電而向上述操作線圈流通置位電流而設置;一個的第一開關元件，其與上述操作線圈及上述電容器的串聯電路的兩端并聯連接，在該第一開關元件導通時，形成包含上述串聯電路在內的閉合電路，使上述電容器的放電電流通過;第一開關元件驅動電路，其伴隨上述操作開關的斷開或上述電源的供電故障的發生，使要施加給上述第一開關元件的信號輸入部的上述電容器的放電電流流動；以及放電抑制元件，其在上述操作開關的斷開期間或上述電源的供電發生故障期間，抑制上述電容器的放電電流向上述第一開關元件驅動電路以外流出。
[0053]根據上述的放電抑制元件，在操作開關的斷開期間或來自電源的供電發生故障期間，電容器的放電電流僅供給至第一開關元件驅動電路。因此，第一開關元件驅動電路不受從電源供給的電壓的下降速度的影響，能夠對第一開關元件的信號輸入部穩定地供給電容器的放電電流。即，即使在從電源供給的電壓的下降速度很慢的情況下，也能夠對第一開關元件的信號輸入部施加迅速上升的電壓。由此，能夠將第一開關元件中的電荷的損耗抑制得很低，從而能夠防止復位電流下降。
[0054]另外，構成為電容器的放電電流通過一個第一開關元件的結構。因此，與通過多個開關元件的電路相比，能夠得到更大的復位電流。
[0055]此外，作為“電源的供電發生故障以及電源的供電故障的發生”的例子，舉出了停電、斷路器的關斷等。停電是指，為了發電和送電側的事故、故障和維護而停止向使用者的供電。另外，不限于停電，還包括電源電壓變動很大的地域的情況、電源電壓緩慢下降這類的狀況。
[0056]另外，為了解決上述問題，本發明的閂鎖繼電器驅動電路的特征在于，具有:第一分壓電路，其經由操作開關與電源連接;第二分壓電路，其經由二極管與連接部連接，該連接部為上述第一分壓電路與上述操作開關之間的連接部;第一開關元件，其與上述第二分壓電路并聯連接;以及LC電路，其與上述第二分壓電路并聯連接，包括單繞組閂鎖繼電器的操作線圈及電容器，上述二極管配置成從上述第一分壓電路朝向上述第二分壓電路的方向為正向，上述第一分壓電路包括一對第一分壓元件，上述第二分壓電路包括一對第二分壓元件，在上述一對第一分壓元件之間連接有第二開關元件的信號輸入部，在上述一對第二分壓元件之間連接有上述第二開關元件的電流輸入部及上述第一開關元件的信號輸入部，上述第二開關元件的電流輸出部與上述電源的與上述操作開關相反的一側連接，以上述操作開關閉合時上述第二開關元件變為導通狀態的方式規定上述一對第一分壓元件的分壓比，以基于上述電容器所充有的電荷的充電電壓施加給上述第二分壓電路時上述第一開關元件變為導通狀態的方式，規定上述一對第二分壓元件的分壓比，在上述操作開關從閉合狀態切換至斷開狀態時，上述第二開關元件從導通狀態切換至關斷狀態，并且上述第一開關元件從關斷狀態切換至導通狀態，使上述電容器所充有的電荷經由上述第一開關元件放電，向上述操作線圈流通復位電流。
[0057]根據該特征，即使因停電而導致輸入電壓的電壓下降速度變慢，也能夠使第一開關元件迅速變化。若第一開關元件迅速變化，則也能夠使第二開關元件迅速變化，因此，能夠使電容器所充有的電荷經由第二開關元件放電而向操作線圈供給充足的復位電流，能夠使單繞組閂鎖繼電器可靠地復位。
[0058]發明的效果
[0059]本發明的閂鎖繼電器驅動電路為了在因切斷電源而導致操作開關維持閉合的狀態下電源電壓下降時不受電源電壓下降的影響，設置了第一開關元件和二極管，因此，即使因停電等而導致電源被切斷也能夠供給充足的復位電流，從而使單繞組閂鎖繼電器可靠地復位。
【附圖說明】
[0060]圖1是示出第一實施方式的閂鎖繼電器驅動電路的結構的電路圖。
[0061]圖2的(a)是示出上述閂鎖繼電器驅動電路的通常關斷動作下的輸入電壓和復位電流的波形圖，圖2的(b)是示出電源切斷時關斷動作下的輸入電壓和復位電流的波形圖。
[0062]圖3是示出上述電源切斷時關斷動作下的輸入電壓和第一開關元件的輸出電壓的波形圖。
[0063]圖4是示出上述閂鎖繼電器驅動電路及以往的驅動電路的電壓下降時間與復位電流的峰值之間的關系的曲線圖。
[0064]圖5是示出第二實施方式的閂鎖繼電器驅動電路的結構的電路圖。
[0065]圖6是用于說明上述閂鎖繼電器驅動電路的電源切斷時關斷動作下的輸入電壓和復位電流的波形圖。
[0066]圖7是示出上述閂鎖繼電器驅動電路及以往的驅動電路的電壓下降時間與復位電流的峰值之間的關系的曲線圖。
[0067]圖8是示出第三實施方式的閂鎖繼電器驅動電路的結構的電路圖。
[0068]圖9是示出以往的閂鎖繼電器驅動電路的結構的電路圖。
[0069]圖10是示出以往的另一種閂鎖繼電器驅動電路的結構的電路圖。
[0070]圖11的(a)是用于說明以往的閂鎖繼電器驅動電路的動作的電路圖，圖11的(b)是示出向上述閂鎖繼電器驅動電路輸入的輸入信號及在閂鎖繼電器的線圈流通的線圈電流的波形圖。
[0071]圖12的(a)是示出設置在上述閂鎖繼電器驅動電路的晶體管的基極-發射極間電壓與基極電流之間的關系的曲線圖，圖12的(b)是示出上述晶體管的集電極電壓和集電極電流的靜態特性的曲線圖。
[0072]圖13是示出上述閂鎖繼電器驅動電路的通常關斷動作下的施密特電路的輸入電壓和輸出電壓的波形圖。
[0073]圖14是示出上述閂鎖繼電器驅動電路的電源切斷時關斷動作下的施密特電路的輸入電壓和輸出電壓的波形圖。
[0074]圖15的(a)是示出利用了雙極晶體管的上述閂鎖繼電器驅動電路的通常關斷動作下的輸入電壓和復位電流的波形圖，圖15的(b)是示出電源切斷時關斷動作下的輸入電壓和復位電流的波形圖。
[0075]圖16的(a)是示出上述另一種閂鎖繼電器驅動電路的通常關斷動作下的輸入電壓和復位電流的波形圖，圖16的(b)是示出電源切斷時關斷動作下的輸入電壓和復位電流的波形圖。
[0076]圖17是示出第四實施方式的閂鎖繼電器驅動電路的結構的電路圖。
【具體實施方式】
[0077](第一實施方式)
[0078](閂鎖繼電器驅動電路I的結構)
[0079]圖1是示出第一實施方式的閂鎖繼電器驅動電路I的結構的電路圖。閂鎖繼電器驅動電路I具有設置于單繞組閂鎖繼電器的操作線圈LI和其內部電阻R5。操作線圈LI與電容器Cl串聯連接。
[0080]在閂鎖繼電器驅動電路I中設置有與電容器Cl及操作線圈LI并聯連接的晶體管M2(第一開關元件)。晶體管M2的漏極端子與恒定電位、例如接地端G連接。
[0081]閂鎖繼電器驅動電路I具有電源2、和為了基于電源2對電容器Cl充電以置位電流流向操作線圈LI而設置的開關SW。在開關SW與電容器Cl之間設置有二極管D1。
[0082 ]電容器Cl具有與電源2的正端子對應的正電容器端子、和與電源2的負端子對應的負電容器端子。電容器Cl的負電容器端子經由操作線圈LI及內部電阻R5與接地端G連接，被保持為恒定電位。
[0083]在閂鎖繼電器驅動電路I中設置有一端與二極管Dl耦合且另一端與晶體管M2的柵極端子耦合的分壓電阻R2、和一端與晶體管M2的柵極端子耦合且另一端與接地端G耦合的分壓電阻R4。
[0084]閂鎖繼電器驅動電路I具有當開關SW閉合時導通且當開關SW斷開時關斷的晶體管Ml(第二開關元件)。晶體管Ml的源極端子與晶體管M2的柵極端子耦合。晶體管M2的漏極端子與接地端G連接。
[0085]在閂鎖繼電器驅動電路I中設置有一端與二極管Dl耦合且另一端與晶體管Ml的柵極端子耦合的分壓電阻R1、和一端與晶體管Ml的柵極端子耦合且另一端與接地端G耦合的分壓電阻R3。
[0086]操作線圈LI的阻抗和內部電阻R5的值因閂鎖繼電器的種類而不同，以操作線圈LI使用例如阻抗為40mH且內部電阻為40 Ω的種類為例進行說明。
[0087]電容器Cl的靜電容量值決定為，使置位電流和復位電流的脈沖寬度為足夠長的時間寬度，來使閂鎖繼電器動作。例如，通過下面的式子來決定靜電容量值。
[0088]C1 = 3AA/R5
[0089]在此，AA是閂鎖繼電器的動作所需的電流的脈沖寬度，因閂鎖繼電器的種類而不同。例如，設為采用AA= 1msec的種類。當將脈沖寬度AA和內部電阻R5的值代入上式時，Cl= 3X0.01+40 = 0.75mF 為目標。在此，設為 Cl = ImF。
[0090]分壓電阻Rl和R3是以使被分壓電阻Rl和R3分壓的電壓在晶體管Ml的驅動電壓以上的方式來確定的。例如，在電源電壓12V的系統中，在使用驅動電壓為1.5V類型的晶體管Ml的情況下，以使R3的比率相比R1: R3 = 7:1的比率更大的方式來確定RI及R3。例如，當分壓電阻Rl使用200k Ω，分壓電阻R3使用470k Ω時，通過Rl和R2分壓得到的電壓為12VX 470k/(200k+470k) = 8.4V。在該情況下，驅動電壓為1.5V以上，因此能夠使晶體管Ml動作。分壓電阻R2和1?4也以與分壓電阻Rl和R3的確定方法同樣的方式來確定。
[0091 ](閂鎖繼電器驅動電路I的動作)
[0092]首先，在閉合開關SW而使輸入電壓Vin從無變為有的瞬間，通過分壓電阻Rl和R3將輸入電壓Vin分壓，并使晶體管Ml導通。當晶體管Ml導通時，晶體管M2的柵極經由晶體管Ml與接地端G連接，晶體管M2關斷。其結果為，置位電流從電源2、經由開關SW、二極管Dl、電容器Cl、操作線圈LI而流向接地端G。
[0093]接著，當斷開開關SW而使輸入電壓Vin從有效變為無效時，晶體管Ml的柵極-源極間電壓變為驅動電壓以下，使得晶體管Ml變為關斷。當晶體管Ml關斷時，點A的電壓變為由分壓電阻R2和R4對電容器Cl的充電電壓進行分壓而得到的電壓，晶體管M2導通。當晶體管M2導通時，電容器Cl所充有的電荷放電而向操作線圈LI流通復位電流。即，復位電流從電容器Cl的正端子經由晶體管M2、操作線圈LI流向電容器Cl的負端子。
[0094]在利用圖11說明了的以往的閂鎖繼電器驅動電路中，當輸入電壓Vin從有效變為無效時，電容器C的正端子和負端子的電壓以與輸入電壓Vin同步地維持電位差的狀態下降，因此，晶體管在進行開關動作而變為導通的期間內產生了損耗。另一方面，在本實施方式的閂鎖繼電器驅動電路I中，在晶體管Ml關斷且晶體管M2導通為止的期間，電容器Cl的負端子通過接地端G而確定了電位，并且電容器Cl的正端子通過二極管Dl而與電源2及開關SW側的電路分離。因此，電容器Cl的正端子和負端子的電壓不是以與輸入電壓Vin同步地維持電位差的狀態下降，而是電容器Cl的正端子的電壓一邊經由分壓電阻R2放電一邊逐漸下降。電容器Cl的正端子的電壓下降速度通過由電容器Cl和分壓電阻R2構成的時間常數來決定。因此，只要以使由電容器Cl和分壓電阻R2構成的時間常數相對于電源切斷時的系統的電壓下降時間(因系統而不同，通常為250msec或更短)足夠長的方式進行設計(例如I秒以上)，就能夠抑制直到流通復位電流為止的期間電容器放電。
[0095]在輸入電壓Vin的電壓下降從而晶體管Ml關斷時，由于電容器保持了充足的電荷，所以晶體管M2進行開關動作而瞬時導通。因此，能夠抑制晶體管M2的損耗。
[0096]圖2的(a)是示出閂鎖繼電器驅動電路I的通常關斷動作下的輸入電壓Vin和復位電流iR的波形圖，圖2的(b)是示出電源切斷時關斷動作下的輸入電壓Vin和復位電流iR的波形圖。
[0097]參照圖2的(a)，當通過在時間點0.1s閉合開關SW使輸入電壓Vin從OV迅速變化至12V時，置位電流iS流通。然后，當通過在時間點1.1s斷開開關SW使輸入電壓Vin從12V迅速變化至OV時，復位電流iR流通。該復位電流iR的峰值為227mA。
[0098]S卩，在開關SW從閉合狀態切換至斷開狀態時，晶體管Ml從導通狀態切換至關斷狀態，并且晶體管M2從關斷狀態切換至導通狀態。此時，電容器Cl所充有的電荷經由晶體管M2放電，在操作線圈LI中流通復位電流iR。
[0099]參照圖2的(b)，與圖2的(a)同樣地，當通過在時間點0.1 s閉合開關SW使輸入電壓Vin從OV迅速變化至12V時，流通置位電流i S。然后，當在時間點1.1 s開關SW保持閉合的狀態而因停電導致電源被切斷時，輸入電壓Vin從12V開始緩緩減小，在時間點1.35s輸入電壓Vin達到0V。當通過分壓電阻Rl和R2對輸入電壓Vin分壓后的電壓低于晶體管Ml的驅動電壓時，晶體管Ml關斷，晶體管M2導通，流通復位電流iR。該復位電流iR的峰值為213mA，如以往的結構那樣，與通常關斷動作下的復位電流iR的峰值相比減少的量不大。因此，即使因停電導致電源被切斷也能夠供給充足的復位電流從而能夠使單繞組閂鎖繼電器可靠地復位。
[0100]圖3是示出上述電源切斷時關斷動作下的輸入電壓Vin、和圖1的A點處的電壓OutA的波形圖。示出了如下的情況:在時間點20ms開關SW保持閉合的狀態而因停電導致電源被切斷，輸入電壓Vin從12V開始下降，在時間點270ms輸入電壓Vin到達0V。即，在輸入電壓Vin從12V到OV的電壓下降時間為250msec時(在90%-10%下降時間為200msec時)，電壓OutA以5msec(10%-90%上升時間)迅速響應。在此，由于電壓下降時間的250msec相對于晶體管Ml的響應時間(通常100納秒程度)足夠長，所以該5msec為根據晶體管Ml的輸入輸出特性(靜態特性)而決定的值。即，晶體管Ml的上升時間依賴于晶體管Ml的性能而決定。
[0101]根據第一實施方式的閂鎖繼電器驅動電路I，即使因停電導致電源被切斷從而使得輸入電壓Vin的電壓下降速度變慢，晶體管Ml也迅速變化。由此，也迅速地向次級的晶體管M2的柵極端子輸入電壓，因此，晶體管M2能夠更迅速地進行開關動作。
[0102](閂鎖繼電器驅動電路I的效果)
[0103]圖4是示出上述閂鎖繼電器驅動電路及以往的驅動電路的電壓下降時間與復位電流的峰值之間的關系的曲線圖。線X示出基于第一實施方式的閂鎖繼電器驅動電路I的復位電流的峰值與電壓下降時間之間的關系。線Al示出基于圖9的以往的閂鎖繼電器驅動電路的上述關系。線A2示出基于圖10示出的以往的另一種閂鎖繼電器驅動電路的上述關系。
[0104]第一實施方式的閂鎖繼電器驅動電路I在通常關斷動作(電壓下降時間Omsec)下，流過與以往同等的復位電流。即使在因停電等導致電源電壓緩緩下降的情況下(電壓下降時間(當將停電前的電源電壓設為100%時，到電源電壓從90%下降至10%為止的時間)200msec)，閂鎖繼電器驅動電路I與圖9及圖10示出的以往的驅動電路相比，流通更多的復位電流。
[0105](第二實施方式)
[0106]圖5是示出第二實施方式的閂鎖繼電器驅動電路IA的結構的電路圖。對于與在第一實施方式中說明了的結構要素相同的結構要素標注相同的附圖標記，并省略對這些結構要素進行詳細的說明。
[0107]在閂鎖繼電器驅動電路IA中設置有與分壓電阻R3并聯連接的斷開延遲電容器C2。斷開延遲電容器C2的一端與分壓電阻Rl和分壓電阻R3之間的點B耦合，另一端與接地端G耦入口 ο
[0108]圖6是用于說明閂鎖繼電器驅動電路IA的電源切斷時關斷動作的輸入電壓和復位電流的波形圖。從因停電導致電源被切斷起到將晶體管M2導通并開始向操作線圈LI供給的復位電流為止的時間，能夠通過由分壓電阻R1、R3及斷開延遲電容器C2規定的時間常數來設定。
[0109]在時間點1.0sec因停電導致輸入電壓Vin從12V開始下降，在時間點1.25sec達到0V。若將斷開延遲電容器C2的靜電容量為0.lyF，則與沒有斷開延遲電容器的情況相比，因由分壓電阻Rl、R3及斷開延遲電容器C2規定的時間常數，在延遲了 14msec之后流通復位電流 iRlo
[0110]若斷開延遲電容器C2的靜電容量為UiF，則與沒有斷開延遲電容器的情況相比，由于由分壓電阻R1、R3及斷開延遲電容器C2規定的時間常數，在延遲了 280msec之后流通復位電流iR2。另一方面，若斷開延遲電容器C2的靜電容量設為10yF，則與沒有斷開延遲電容器的情況相比，在延遲了3.5sec之后流通復位電流iR3。
[0111]圖7是示出閂鎖繼電器驅動電路IA及以往的驅動電路的電壓下降時間與復位電流的峰值之間的關系的曲線圖。線X、線Al?A3與上述的圖4同樣。
[0112]點Dl示出在斷開延遲電容器C2為0.UiF且延遲了 14msec的情況下的復位電流的峰值與電壓下降時間之間的關系。點D2示出在斷開延遲電容器C2為IyF且延遲了 280msec的情況下的上述關系。點D3示出在斷開延遲電容器C2為1yF且延遲了 3.5sec延遲的情況下的上述關系。若延遲時間設定得過大，則如點D3所示復位電流的峰值減少，通過適當地設定延遲時間，如點Dl、D2所示，能夠設置延遲時間且確保充足的復位電流。
[0113]當使復位電流的供給時刻延遲時，能夠使繼電器斷開的時刻延遲。因此，例如在使用閂鎖繼電器驅動電路來作為電源繼電器的情況下，在繼電器斷開而切斷向后級電路的電源供給之前，作為閂鎖繼電器驅動電路的系統能夠進行必要的動作。
[0114](第三實施方式)
[0115]圖8是示出第三實施方式的閂鎖繼電器驅動電路IB的結構的電路圖。對于與在第一實施方式中說明了的結構要素相同的結構要素標注相同的附圖標記，并省略對這些結構要素進行詳細的說明。
[0116]閂鎖繼電器驅動電路IB具有施密特電路3。施密特電路3的一對輸入分別與開關SW及電源2的負端子耦合。施密特電路3的一對輸出分別與二極管Dl及接地端G耦合。這樣，閂鎖繼電器驅動電路可以與施密特電路組合。
[0117](第四實施方式)
[0118]圖17是示出第四實施方式的閂鎖繼電器驅動電路IC的結構的電路圖。對于與在第一實施方式中說明了的結構要素相同的結構要素標注相同的附圖標記，并省略對這些結構要素進行詳細的說明。
[0119]取代第一實施方式的閂鎖繼電器驅動電路I中的晶體管M1、分壓電阻R1、及分壓電阻R3，閂鎖繼電器驅動電路IC設置有比較器Ul A、電阻R6、電阻R7、電阻R8、及穩壓二極管D2。
[0120]電阻R6的一端與二極管Dl及開關SW親合，電阻R6的另一端與比較器UlA的反相輸入端子親合。電阻R7的一端與二極管Dl及開關SW親合，電阻R7的另一端與比較器UlA的正相輸入端子親合。
[0121]電阻R8的一端與電阻R6及比較器UlA的反相輸入端子耦合，電阻R8的另一端與接地端G耦合。穩壓二極管D2的陰極與電阻R7及比較器UlA的正相輸入端子耦合，穩壓二極管D2的陽極與接地端G耦合。
[0122]比較器UlA的輸出端子與晶體管M2的柵極端子連接。另外，比較器UlA的正向的供給電壓端子與二極管Dl的陰極及電容器Cl耦合，比較器UlA的負向的供給電壓端子與接地端Gf禹合。
[0123]以在閉合開關SW使自電源2正常供電的狀態下，穩壓二極管D2的擊穿電壓Vz比電阻R6與電阻R8之間的電壓Vr、即通過電阻R6及電阻R8將電源電壓分壓得到的電壓Vr更低的方式，來設定電阻R6及電阻R8的各電阻值。
[0124](閂鎖繼電器驅動電路IC的動作)
[0125]首先，在閉合開關SW使得輸入電壓Vin從無效變為有效的瞬間，比較器UlA的正相輸入端子的電壓變為穩壓二極管D2的擊穿電壓Vz。另一方面，比較器UlA的反相輸入端子的電壓變為電阻R6與電阻R8之間的電壓Vr。
[0126]在此，如上所述，在閉合開關SW使得自電源2正常供電的狀態下，擊穿電壓Vz變得比電阻R6與電阻R8之間的電壓Vr更低。因此，由于與比較器UlA的正相輸入端子的電壓相比，反相輸入端子的電壓更高，所以比較器UlA的輸出為低電平(Low)，輸出電壓為接地端G等級(level)。由此，晶體管M2的柵極為接地端G等級，晶體管M2關斷。其結果為，置位電流從電源2經由開關SW、二極管D1、電容器Cl、操作線圈LI流向接地端G。
[0127]接著，當斷開開關SW使得輸入電壓Vin從有效變為無效時，比較器UlA的正相輸入端子的電壓維持在穩壓二極管D2的擊穿電壓Vz，另一方面，比較器UlA的反相輸入端子的電壓、即電阻R6與電阻R8之間的電壓Vr伴隨著所供給的電壓的下降而下降。然后，在擊穿電壓Vz高于電阻R6與電阻R8之間的電壓Vr的時間點，比較器UlA的輸出為高電平(High)，輸出電壓為電容器Cl的充電電壓。通過該比較器UlA的輸出電壓使得晶體管M2導通。當晶體管M2導通時，電容器Cl所充有的電荷放電而向操作線圈LI流通復位電流。即，復位電流從電容器Cl的正端子經由晶體管M2、操作線圈LI流向電容器Cl的負端子。
[0128]以上，根據第四實施方式的閂鎖繼電器驅動電路IC也能夠實現與第一實施方式的閂鎖繼電器驅動電路I同樣的動作。
[0129](結構的變化)
[0130]開關SW也可以由半導體開關來構成。另外，示出了將開關SW配置在電源2的正端子側的例子，但本發明不限于此，開關SW也可以配置在電源2的負端子側。第一實施方式及第二實施方式的閂鎖繼電器驅動電路I和IA也同樣。
[0131]就電容器Cl和C2而言，舉出了有極性電容器的例子來進行說明，但本發明不限于此。無極性電容器也能夠應用于本發明。無極性電容器通常具有高可靠性，但容量大則成本會增大。容量大的有極性電容器成本低，但有時也利用雖然成本略高但可靠性高的無極性電容器來構成。另外，驅動電路的電磁繼電器只要為流過復位電流的時間(閂鎖繼電器的動作所需的上述的電流脈沖寬度AA)很短也沒有關系的種類的電磁繼電器即可，也能夠利用無極性電容器來構成驅動電路。
[0132]復位電流應該利用復位所需的電流值和時間寬度(閂鎖繼電器的動作所需的電流的脈沖寬度AA)來進行評價，但由于時間寬度依賴于電容器的容量而能夠隨意地設計，所以通過復位電流的峰值來進行評價。若相當于復位所需的電流來說復位電流的峰值很小，則將電容器的容量設計成多少也無法復位。另外，若復位電流的峰值很大，則具有能夠將滿足時間寬度(上述所需的電流的脈沖寬度AA)的電容器的容量設計得很小的優點。即，電容器的容量越小，越有助于小型化和低成本化。這樣，由于增大復位電流的峰值為設計要素，所以利用復位電流的峰值來進行與以往技術的比較評價。
[0133]分壓電阻R1、R3或R4可以變更為穩壓二極管。另外，可以將分壓電阻Rl及R4變更為穩壓二極管，也可以將分壓電阻R3及R4變更為穩壓二極管。另外，晶體管Ml和M2不限于FET(Field-Effect Transistor:場效應晶體管)，也可以由其他開關元件、例如雙極晶體管構成。
[0134](總結)
[0135]本發明的方案的閂鎖繼電器驅動電路具有:操作線圈(操作線圈LI)，其設置在單繞組閂鎖繼電器；電容器(電容器Cl)，其與上述操作線圈串聯連接;操作開關(開關SW)，其為了基于電源(電源2)對上述電容器進行充電來向上述操作線圈流通置位電流而設置;一個第一開關元件(晶體管M2)，其為與上述操作線圈及上述電容器的串聯電路的兩端并聯連接的一個第一開關，在該第一開關元件(晶體管M2)導通時，形成包含上述串聯電路在內的閉合電路，使上述電容器的放電電流通過;第一開關元件驅動電路，其伴隨上述操作開關的斷開或上述電源的供電故障的發生，使施加給上述第一開關元件的信號輸入部(柵極端子)的上述電容器的放電電流流動；以及放電抑制元件(二極管Dl)，其在上述操作開關的斷開期間或上述電源的供電發生故障期間，抑制上述電容器的放電電流向上述第一開關元件驅動電路以外。
[0136]另外，本發明的方案的閂鎖繼電器驅動電路可以構成為，在上述結構中，還具有檢測電路，該檢測電路對上述操作開關的斷開或上述電源的供電故障的發生進行檢測，以使上述電容器的放電電流在上述第一開關元件驅動電路流通的方式改變該第一開關元件驅動電路狀態。
[0137]另外，本發明的方案的閂鎖繼電器驅動電路可以構成為，在上述結構中，上述第一開關元件驅動電路由與上述第一開關元件并聯地連接于上述操作線圈及上述電容器的串聯電路的第二分壓電路構成，上述第二分壓電路包括一對第二分壓元件(分壓電阻R2和R4)，在上述一對第二分壓元件之間連接有上述第一開關元件的信號輸入部及上述檢測電路。
[0138]根據上述的結構，當通過檢測電路檢測到操作開關的斷開或電源的供電故障發生時，通過該檢測電路的動作來改變第一開關元件的信號輸入部的電位狀態。由此，能夠不受從電源供給的電壓的下降速度的影響，使電容器的放電電流輸入至第一開關元件的信號輸入部。
[0139]另外，本發明的方案的閂鎖繼電器驅動電路可以構成為，在上述結構中，上述檢測電路具有第二開關元件(晶體管Ml)，對上述第二開關元件的信號輸入部(柵極端子)施加根據上述操作開關的斷開或上述電源的供電故障的發生發生變化的電壓，通過上述第二開關元件的開關動作來改變上述第一開關元件驅動電路狀態。
[0140]根據上述的結構，例如在從電源供給的電壓的下降速度很慢的情況下，第二開關元件的開關動作的速度也不變。因此，能夠不受從電源供給的電壓的下降速度的影響，通過第二開關元件的開關動作來改變第一開關元件驅動電路狀態。
[0141]另外，本發明的方案的閂鎖繼電器驅動電路可以構成為，在上述結構中，上述檢測電路具有第一分壓電路，該第一分壓電路經由上述操作開關與上述電源連接，上述第一分壓電路包括一對第一分壓元件(分壓電阻Rl和R3)，在上述一對第一分壓元件之間連接有上述第二開關元件的信號輸入部，以在上述操作開關的斷開或上述電源的供電故障發生時，使上述第二開關元件變為導通狀態的方式來規定上述一對第一分壓元件的分壓比。
[0142]根據上述的結構，能夠伴隨操作開關的斷開或電源的供電故障的發生，恰當地使第二開關元件處于導通狀態。
[0143]另外，本發明的方案的閂鎖繼電器驅動電路可以構成為，在上述結構中，上述檢測電路具有比較器(比較器UlA)，對上述比較器的正相輸入端子及反相輸入端子施加根據上述操作開關的斷開或上述電源的供電故障的發生發生變化的電壓，通過上述比較器的輸出變化來改變上述第一開關元件驅動電路狀態。
[0144]根據上述的結構，例如在從電源供給的電壓的下降速度很慢的情況下，比較器的輸出變化的速度也不變。因此，能夠不受從電源供給的電壓的下降速度的影響，通過比較器的輸出變化來改變第一開關元件驅動電路狀態。
[0145]另外，本發明的閂鎖繼電器驅動電路可以構成為，上述一對第二分壓元件中的上述操作開關側的第二分壓元件為電阻，由上述電阻和上述電容器規定的時間常數為I秒以上。
[0146]根據上述結構，在操作開關處于閉合的狀態下電源電壓下降的情況下，在第二開關元件關斷之前、即能夠在流通復位電流之前，使電容器不放電。因此，能夠像操作線圈供給充足的復位電流，從而能夠使單繞組閂鎖繼電器可靠地復位。具體來說，在并非斷開操作開關而是因停電等未預料的停電發生的情況下，能夠使電容器所充有的電荷經由第二分壓元件(電阻)放電的時間比閂鎖繼電器驅動電路的電壓下降的時間(因系統而不同，但通常為200毫秒或更短)更長。因此，在第二開關元件關斷時，能夠將復位電流供給操作線圈。
[0147]另外，本發明的閂鎖繼電器驅動電路可以構成為，設置有斷開延遲電容器，該斷開延遲電容器與上述一對第一分壓元件中的與上述操作開關相反的一側的第一分壓元件并聯連接。
[0148]根據上述結構，能夠對從因停電導致電源被切斷起到向操作線圈供給復位電流的時刻進行調整。
[0149]此外，本發明不限于上述各實施方式，能夠在權利要求示出的范圍進行各種各樣的變更，不同的實施方式分別適當地組合公開的技術構件而得到的實施方式也包含在本發明的技術范圍內。
[0150]工業上的可利用性
[0151]本發明能夠用于對在向線圈施加勵磁輸入時進行動作或復位并在撤掉勵磁輸入之后也保持之前的狀態的單繞組閂鎖繼電器進行驅動的閂鎖繼電器驅動電路。
[0152]附圖標記說明
[0153]1、1A、1B、1C閂鎖繼電器驅動電路
[0154]2 電源
[0155]3施密特電路
[0156]LI操作線圈
[0157]Cl電容器
[0158]Sff 開關
[0159]Ml晶體管(第二開關元件)
[0160]M2晶體管(第一開關元件)
[0161]R1、R3分壓電阻
[0162]R2、R4分壓電阻
[0163]R6、R7、R8 電阻
[0164]C2斷開延遲電容器
[0165]Dl 二極管
[0166]D2穩壓二極管
[0167]G接地端(恒定電位)
[0168]UlA比較器
【主權項】
1.一種閂鎖繼電器驅動電路，其特征在于， 具有: 操作線圈，其設置在單繞組閂鎖繼電器； 電容器，其與所述操作線圈串聯連接； 操作開關，其被設置成基于電源對所述電容器進行充電而所述操作線圈流通置位電流； 第一開關元件，其為與所述操作線圈及所述電容器的串聯電路的兩端并聯連接的一個第一開關，在該第一開關元件導通時，形成包含所述串聯電路在內的閉合電路，使所述電容器的放電電流通過； 第一開關元件驅動電路，其伴隨所述操作開關的斷開或所述電源的供電故障的發生，使要施加給所述第一開關元件的信號輸入部的所述電容器的放電電流流動；以及 放電抑制元件，其在所述操作開關的斷開期間或所述電源的供電發生故障期間，抑制所述電容器的放電電流向所述第一開關元件驅動電路以外流出。2.如權利要求1所述的閂鎖繼電器驅動電路，其特征在于， 還具有檢測電路，該檢測電路對所述操作開關的斷開或所述電源的供電故障的發生進行檢測，以使所述電容器的放電電流在所述第一開關元件驅動電路流通的方式改變該第一開關元件驅動電路狀態。3.如權利要求2所述的閂鎖繼電器驅動電路，其特征在于， 所述第一開關元件驅動電路由第二分壓電路構成，該第二分壓電路與所述第一開關元件并聯地連接于所述操作線圈及所述電容器的串聯電路， 所述第二分壓電路包括一對第二分壓元件， 在所述一對第二分壓元件之間連接有所述第一開關元件的信號輸入部及所述檢測電路。4.如權利要求2所述的閂鎖繼電器驅動電路，其特征在于， 所述檢測電路具有第二開關元件， 向所述第二開關元件的信號輸入部施加根據所述操作開關的斷開或所述電源的供電故障的發生而發生變化的電壓， 通過所述第二開關元件的開關動作改變所述第一開關元件驅動電路的狀態。5.如權利要求4所述的閂鎖繼電器驅動電路，其特征在于， 所述檢測電路具有第一分壓電路，該第一分壓電路經由所述操作開關與所述電源連接， 所述第一分壓電路包括一對第一分壓元件， 在所述一對第一分壓元件之間連接有所述第二開關元件的信號輸入部， 以在所述操作開關的斷開或所述電源的供電發生故障時，所述第二開關元件變為導通狀態的方式來規定所述一對第一分壓元件的分壓比。6.如權利要求2所述的閂鎖繼電器驅動電路，其特征在于， 所述檢測電路具有比較器， 向所述比較器的正相輸入端子及反相輸入端子施加根據所述操作開關的斷開或所述電源的供電故障的方式發生變化的電壓， 通過所述比較器的輸出變化來改變所述第一開關元件驅動電路狀態。7.—種閂鎖繼電器驅動電路，其特征在于， 具有: 第一分壓電路，其經由操作開關與電源連接； 第二分壓電路，其經由二極管與連接部連接，該連接部為所述第一分壓電路與所述操作開關之間的連接部； 第一開關元件，其與所述第二分壓電路并聯連接；以及 LC電路，其與所述第二分壓電路并聯連接，包括單繞組閂鎖繼電器的操作線圈及電容器， 所述二極管配置成從所述第一分壓電路朝向所述第二分壓電路的方向為正向， 所述第一分壓電路包括一對第一分壓元件， 所述第二分壓電路包括一對第二分壓元件， 在所述一對第一分壓元件之間連接有第二開關元件的信號輸入部， 在所述一對第二分壓元件之間連接有所述第二開關元件的電流輸入部及所述第一開關元件的信號輸入部， 所述第二開關元件的電流輸出部與所述電源的與所述操作開關相反的一側連接，以所述操作開關閉合時使所述第二開關元件變為導通狀態的方式來規定所述一對第一分壓兀件的分壓比， 以基于所述電容器所充有的電荷的充電電壓施加給所述第二分壓電路時所述第一開關元件變為導通狀態的方式，規定所述一對第二分壓元件的分壓比， 在所述操作開關從閉合狀態切換至斷開狀態時，所述第二開關元件從導通狀態切換至關斷狀態，并且所述第一開關元件從關斷狀態切換至導通狀態，使所述電容器所充有的電荷經由所述第一開關元件放電，向所述操作線圈流通復位電流。8.如權利要求3或7所述的閂鎖繼電器驅動電路，其特征在于， 所述一對第二分壓元件中的所述操作開關側的第二分壓元件為電阻， 由所述電阻和所述電容器規定的時間常數為I秒鐘以上。9.如權利要求5或7所述的閂鎖繼電器驅動電路，其特征在于， 設置有斷開延遲電容器，該斷開延遲電容器與所述一對第一分壓元件中的與所述操作開關相反的一側的第一分壓元件并聯連接。
【文檔編號】H01H47/22GK105981128SQ201480075221
【公開日】2016年9月28日
【申請日】2014年12月8日
【發明人】西尾則和
【申請人】歐姆龍株式會社