一種圓環鏈熱處理裝置的制造方法
【專利摘要】本實用新型公開了一種圓環鏈熱處理裝置，包括依次設置的淬火部、回火部，所述淬火部、回火部處均設置有冷卻部一，所述淬火部設置有淬火調溫箱，所述回火部依次設置有均溫回火加熱箱、至少一個回火調溫箱、差溫回火加熱箱，所述淬火調溫箱處設置有冷卻部二，本實用新型具有集成化程度高、工作效率高的特點，圓環鏈淬火后能夠獲得均勻、細小的低碳板條馬氏體組織，淬火質量高，本實用新型中冷卻部二與冷卻部一分別連接冷卻源，有助于提高冷卻質量，滿足圓環鏈各部位對硬度、韌性方面的要求。
【專利說明】
-種圓環鏈熱處理裝置
技術領域
[0001] 本實用新型設及煤礦設備制造工藝技術領域，具體而言設及一種圓環鏈熱處理裝 置。
【背景技術】
[0002] 隨著機械化采煤技術的發展，礦用刮板輸送機、轉載機等大型、重型設備得到了廣 泛的應用，運些設備使用最多的核屯、零部件是圓環鏈，圓環鏈的質量和性能優劣直接影響 到設備的工作效率和煤礦的煤炭產量。
[0003] 礦用圓環鏈主要經歷了礦用圓環鏈用鋼、熱處理技術、環尺寸和形狀的優化、不同 的鏈條設計W及制鏈技術的發展階段，促使礦用圓環鏈的力學性能和可靠性已經獲得了較 大的提局。
[0004] 圓環鏈使用的金屬材料為儘儀銘鋼系列的高合金鏈條鋼，該材質具有硬度高、初 性強、加工難度大的特點。另外，由于圓環鏈為矩形環狀，其肩頂部和直臂部對硬度的要求 不同，合理的熱處理工藝是保證圓環鏈具有較高且穩定的力學性能的可靠辦法。目前，對圓 環鏈進行熱處理的加熱爐普遍存在加熱周期長、效率低、不易得到非常細的奧氏體晶粒的 問題，很難達到圓環鏈各部位對硬度、強度的要求。因此，圓環鏈的熱處理工序成為制約圓 環鏈發展的關鍵因素。 【實用新型內容】
[0005] 本實用新型提供了一種圓環鏈熱處理裝置。
[0006] 為實現上述目的，本實用新型提供如下技術方案：
[0007] -種圓環鏈熱處理裝置，包括依次設置的澤火部、回火部，所述澤火部設置有澤火 調溫箱，所述回火部依次設置有均溫回火加熱箱、至少一個回火調溫箱、差溫回火加熱箱， 所述澤火調溫箱處設置有冷卻部二，所述澤火部、回火部處均設置有冷卻部一。
[000引進一步，所述澤火調溫箱前還依次設置有預熱加熱箱、奧氏體化加熱箱。
[0009] 進一步，所述回火調溫箱的數量設置為4-6個，并且沿著圓環鏈的運動方向，相鄰 的回火調溫箱順次連接。
[0010] 進一步，所述澤火調溫箱、回火調溫箱內部均設置有陶瓷保溫結構，所述預熱加熱 箱、奧氏體化加熱箱、均溫回火加熱箱和差溫回火加熱箱內部均設置為加熱感應線圈結構。
[0011] 進一步，還包括傳動部和控制部，所述控制部分別與澤火部、回火部、傳動部連接， 所述傳動部包括主動導鏈輪和從動導鏈輪，所述主動導鏈輪設置在熱處理裝置的端部，所 述從動導鏈輪設置在冷卻部一內部。
[0012] 進一步，所述冷卻部二包括相連接的澤火噴頭和連接管，所述澤火噴頭正對澤火 調溫箱設置，其表面設置有開孔，其內部設置有通孔，所述冷卻部一和冷卻部二分別連接 冷卻源，所述開孔的中軸線與澤火調溫箱出口的中軸線夾角為30-70°。
[0013] 本實用新型的有益效果是：
[0014] 1、本實用新型設置有澤火部、回火部、冷卻部一和冷卻部二，可W-次性完成圓環 鏈的熱處理工藝，具有集成化程度高、工作效率高的特點。
[0015] 2、本實用新型設置有澤火調溫箱，消除肩頂部和直臂部的溫度差，保證圓環鏈的 各部位在澤火前溫度均勻、成分均勻，澤火后獲得均勻、細小的低碳板條馬氏體組織，提高 澤火質量。
[0016] 3、本實用新型中相鄰的回火調溫箱順次連接，有助于減少圓環鏈與外界的接觸時 間，避免發生熱傳導，造成熱量散失。
[0017] 4、本實用新型設置有冷卻部二，對經過澤火調溫箱的圓環鏈進行迅速噴水冷卻， 冷卻部二與冷卻部一分別連接冷卻源，且所述冷卻部二處冷卻水的溫度低于冷卻部一處冷 卻水的溫度，有助于提高冷卻質量。
[0018] 5、本實用新型對圓環鏈的移動速度、加熱時間、調溫時間、冷卻時間及冷卻間隔時 間進行設定，保證圓環鏈在各箱內進行充分的澤火或回火處理，滿足圓環鏈對硬度、初性方 面的要求。
[0019] 6、本實用新型設置有均溫回火加熱箱、回火調溫箱，保證圓環鏈的肩頂部得到設 定溫度的充分回火，有助于消除內應力，促使圓鏈環的肩頂部具有較高的抗磨損和承載能 力。
[0020] 7、本實用新型設置有差溫回火加熱箱，保證圓環鏈的直臂部得到較高的回火溫 度，有助于提高位于直臂部焊接區的塑、初性，防止由摩擦引起的腐蝕疲勞失效。
【附圖說明】
[0021 ]圖1是本實用新型的整體結構示意圖；
[0022] 圖2是本實用新型的澤火噴頭結構示意圖；
[0023] 圖3是本實用新型的加熱感應線圈結構示意圖；
[0024] 圖4是本實用新型的陶瓷保溫結構示意圖；
[0025] 圖5是本實用新型的圓環鏈結構示意圖。
[00%] 附圖中：澤火部1、回火部2、冷卻部一3、冷卻部二4、澤火噴頭41、連接管42、通孔 43、開孔44、預熱加熱箱5、奧氏體化加熱箱6、澤火調溫箱7、均溫回火加熱箱8、回火調溫箱 9、差溫回火加熱箱10、主動導鏈輪11、從動導鏈輪12、控制部13、加熱感應線圈結構14、箱體 外殼141、加熱感應線圈142、絕緣保溫層143、內筒144、熱探頭145、陶瓷保溫結構15、箱體外 殼151、保溫陶瓷152、加熱元件153、不誘鋼內筒154、K型熱電偶155、圓環鏈16、直臂部161、 肩頂部162;
[0027] 其中，A、B、C、D分別表示圓環鏈表面的硬度測試處。
【具體實施方式】
[0028] 下面將結合本實用新型實施例，對本實用新型實施例中的技術方案進行清楚、完 整地描述，顯然，所描述的實施例僅僅是本實用新型一部分實施例，而不是全部的實施例。 基于本實用新型中的實施例，本領域普通技術人員在沒有做出創造性勞動前提下所獲得的 所有其他實施例，都屬于本實用新型保護的范圍。
[0029] 實施例一；
[0030] 如圖1、圖5所示，一種圓環鏈熱處理裝置，包括依次設置的澤火部1、回火部2,所述 澤火部1、回火部2處均設置有冷卻部一3,可W-次性完成圓環鏈的熱處理工藝，集成化程 度高，工作效率高。
[0031] 所述澤火部1設置有澤火調溫箱7,所述澤火調溫箱7前還依次設置有預熱加熱箱 5、奧氏體化加熱箱6，所述圓環鏈16在預熱加熱箱5、奧氏體化加熱箱6內勻速移動時，被不 斷加熱，由于感應澤火特性，高溫時，圓環鏈16的直臂部161溫度遠低于肩頂部162溫度，溫 度差會對圓環鏈澤火后的組織和性能產生影響，加設澤火調溫箱7,其設定溫度為950-960 °C，促使直臂部161高溫向肩頂部162低溫傳熱，達到溫度平衡狀態，消除溫度差，保證圓環 鏈的各部位在澤火前溫度均勻、成分均勻，澤火后獲得均勻、細小的低碳板條馬氏體組織， 提高澤火質量。
[0032] 如圖1、圖2所示，所述澤火調溫箱7處設置有冷卻部二4,所述冷卻部二4包括相連 接的澤火噴頭41和連接管42,所述澤火噴頭41正對澤火調溫箱7設置，其表面設置有開孔 44,其內部設置有通孔43,所述圓環鏈16貫穿通孔43進入冷卻部一 3,所述圓環鏈16經所述 澤火調溫箱7的出口導出時，由所述開孔44向圓環鏈16噴射冷卻水，進行初次噴水冷卻，冷 卻水流速為0.2-0.6m/s，冷卻水溫度設置為10-20°C，促使所述冷卻部二4的冷卻速度大于 圓環鏈16的臨界冷卻速度，加之循環水的冷卻能力優于靜止水的冷卻能力，促使所述圓環 鏈16內部迅速進行馬氏體轉變，所述開孔44的中軸線與澤火調溫箱7出口的中軸線夾角為 30-70°，保證自開孔44噴射的冷卻水能夠匯聚到圓環鏈16表面，提高冷卻效果。
[0033] 經過初次噴水冷卻后，所述圓環鏈16進入冷卻部一 3進行二次冷卻，冷卻水溫度設 置為20-40°C，所述冷卻部一 3和冷卻部二4分別連接冷卻源，且所述冷卻部二4處冷卻水的 溫度低于冷卻部一 3處冷卻水的溫度，所述冷卻部二4處冷卻水的液面高度高于冷卻部一 3 處冷卻水的液面高度，所述初次噴水冷卻與二次冷卻的時間間隔設置為l-2min，有助于提 高冷卻部一 3和冷卻部二4的冷卻質量，采用先強冷后弱冷的冷卻方式，有助于獲得均勻、細 小的低碳板條馬氏體組織。
[0034] 所述傳動部包括主動導鏈輪11和從動導鏈輪12,所述主動導鏈輪11設置在熱處 理裝置的端部，本實施例中，所述主動導鏈輪11分別設置在預熱加熱箱1、差溫回火加熱箱 10處，所述從動導鏈輪12設置在冷卻部一 3內部，在所述主動導鏈輪11和從動導鏈輪12的配 合作用下，所述圓環鏈16的W900-1100mm/min的速度勻速移動，所述控制部13分別與澤火 部1、回火部2、傳動部連接。
[003引實施例二：
[0036]如圖1、圖5所示，所述回火部2依次設置有均溫回火加熱箱8、至少一個回火調溫箱 9、差溫回火加熱箱10,所述均溫回火加熱箱8保證圓環鏈的肩頂部162得到設定溫度的充分 回火，有助于消除內應力，促使圓鏈環的肩頂部162具有較高的抗磨損和承載能力，所述回 火調溫箱9的設定溫度為350-400°C，所述均溫回火加熱箱8和差溫回火加熱箱10順次之間 設置有4-6個回火調溫箱9,并且沿著圓環鏈的運動方向，相鄰的回火調溫箱9順次連接，有 助于減少圓環鏈與外界的接觸時間，避免發生熱傳導，造成熱量散失，沿著圓環鏈的運動方 向，所述回火調溫箱9的設定溫度依次增高，并且相鄰回火調溫箱9的溫度差為10-20°C，延 長圓環鏈的保溫時間，最大程度的消除圓環鏈各部位的溫度差，所述圓環鏈16經過回火調 溫箱9調溫后，進行=次冷卻，所述待處理的圓環鏈經過二次冷卻后，其內部的馬氏體和殘 余的奧氏體組織不穩定，繼續發生轉變，所述二次冷卻與S次冷卻的時間間隔設置為9-15min，能夠有效地穩定內部組織，減少變形開裂傾向。
[0037] 所述差溫回火加熱箱10保證圓環鏈的直臂部161得到較高的回火溫度，所述圓環 鏈16經過差溫回火加熱箱10加熱后，進行四次冷卻，所述=次冷卻與四次冷卻的時間間隔 設置為2-4min，有助于提高位于直臂部161焊接區的塑、初性，防止由摩擦引起的腐蝕疲勞 失效。
[0038] 對所述圓環鏈16的移動速度、加熱時間、調溫時間、冷卻時間及冷卻間隔時間進行 優選設定，保證圓環鏈在各箱內進行充分的澤火或回火處理，滿足圓環鏈對硬度、初性方面 的要求。
[0039] 如圖1、圖4所示，所述澤火調溫箱7、回火調溫箱9內部均設置有陶瓷保溫結構15， 所述陶瓷保溫結構15由外向內依次設置有箱體外殼151、保溫陶瓷152和不誘鋼內筒154,所 述陶瓷保溫結構15選用耐高溫陶瓷，具有良好的防水、保溫功能，所述保溫陶瓷內部設置有 加熱元件153,所述加熱元件153選用電阻絲，W保證陶瓷保溫結構15的內部溫度，所述箱體 外殼151與不誘鋼內筒154之間設置有K型熱電偶155。
[0040] 如圖1、圖3所示，所述預熱加熱箱5、奧氏體化加熱箱6、均溫回火加熱箱8和差溫回 火加熱箱10內部均設置有加熱感應線圈結構14,所述加熱感應線圈結構14由外向內依次設 置有箱體外殼141、加熱感應線圈142、絕緣保溫層143和內筒144,所述加熱感應線圈142內 部通入冷卻水，所述內筒144與箱體外殼141之間設置有熱探頭145,所述絕緣保溫層143選 用耐火膠泥，其厚度為15-25mm，具有良好的隔熱緩沖、絕緣作用，所述加熱感應線圈142設 置為中頻爐感應線圈。
[0041 ] 所述預熱加熱箱5的功率為210-255kW，所述奧氏體化加熱箱6的功率為260-320kW，所述均溫回火加熱箱8的功率為150-19化W，所述差溫回火加熱箱10的功率為110-140kW。
[0042] 實施例
[0043] 本實施例中，所述圓環鏈16的規格為O 38mmX 137mm，所述回火調溫箱9的數量設 置為4個，對所述圓環鏈16進行熱處理時，包括W下步驟：
[0044] (1)將圓環鏈16與牽引鏈連接，并且將所述牽引鏈經傳動部依次貫穿澤火部1和回 火部2,啟動所述控制部13,將所述澤火調溫箱7預熱至950°C，將所述回火調溫箱9依次預熱 至350°C、370°C、390°C、40(TC ;
[0045] (2)在所述主動導鏈輪11、從動導鏈輪12的配合作用下，所述圓環鏈16在牽引鏈的 牽引作用下勻速移動；
[0046] (3)所述圓環鏈16依次進入預熱加熱箱5、奧氏體化加熱箱6進行加熱，加熱時間分 別為1.5min，之后進入澤火調溫箱7進行調溫，調溫時間為Imin;
[0047] (4)所述圓環鏈16經過調溫處理后，到達所述冷卻部二4,進行初次噴水冷卻，冷卻 時間為2.5min，之后進入所述冷卻部一3，進行二次冷卻，冷卻時間為2.5min;
[004引（5)所述圓環鏈16經過二次冷卻后，進入所述均溫回火加熱箱8進行加熱，加熱時 間為1.5min，之后順序進入所述回火調溫箱9進行調溫，調溫時間均為1.5min;
[0049] (6)所述圓環鏈16經過回火調溫箱9調溫后，進入所述冷卻部一3,進行S次冷卻， 冷卻時間為3min，之后進入所述差溫回火加熱箱10加熱，加熱時間為1.5min;
[0050] (7)所述圓環鏈16經過差溫回火加熱箱10加熱后，再次進入所述冷卻部一 3,進行 四次冷卻，冷卻時間為2min，完成熱處理工序。
[0051] 本實施例中，所述預熱加熱箱5的功率為210kW，所述奧氏體化加熱箱6的功率為 260kW，所述均溫回火加熱箱8的功率為150kW，所述差溫回火加熱箱10的功率為IlOkW，所述 圓環鏈16的移動速度為900mm/min。
[0052] 所述冷卻部一處的冷卻水溫度設置為20°C，所述冷卻部二處的冷卻水溫度設置為 10°C，冷卻水流速為0.2m/s，所述初次噴水冷卻與二次冷卻的時間間隔設置為Imin，所述二 次冷卻與S次冷卻的時間間隔設置為9min，所述S次冷卻與四次冷卻的時間間隔設置為 2min，所述開孔44的中軸線與澤火調溫箱7出口的中軸線夾角為30°。
[0053] 本實施例中，所述圓環鏈16經過所述預熱加熱箱5加熱后，其肩頂部162溫度為 620°C，其直臂部161溫度為690°C;經過所述奧氏體化加熱箱6加熱后，其肩頂部162溫度為 940°C，其直臂部161溫度為960°C;經過所述均溫回火加熱箱8加熱后，其肩頂部162溫度為 450°C，其直臂部161溫度為290°C;經過所述差溫回火加熱箱10加熱后，其肩頂部162溫度為 290°C，其直臂部161溫度為490°C。
[0054] 實施例四：
[0055] 本實施例中，與實施例=相同的部分不再寶述，不同的是：
[0056] 所述圓環鏈16的規格為?42mmX 146mm，所述回火調溫箱9的數量設置為5個，所述 澤火調溫箱7預熱至955°C，將所述回火調溫箱9依次預熱至350°C、365°C、380°C、390°C、400 〇C。
[0057] 所述圓環鏈16在預熱加熱箱5、奧氏體化加熱箱6、均溫回火加熱箱8、差溫回火加 熱箱10內進行加熱處理時，加熱時間均為2.5min;在澤火調溫箱7內的調溫時間為2min;在 所述回火調溫箱9內的調溫時間均為2min;所述初次噴水冷卻時間為3.5min，二次冷卻時間 為5.5min，S次冷卻時間為4.5min，四次冷卻時間為4min;所述冷卻部一處的冷卻水溫度設 置為40°C，所述冷卻部二處的冷卻水溫度設置為20°C，冷卻水流速為0.6m/s，所述初次噴水 冷卻與二次冷卻的時間間隔設置為1.5min，所述二次冷卻與S次冷卻的時間間隔設置為 15m i n，所述S次冷卻與四次冷卻的時間間隔設置為4m i n。
[0058] 本實施例中，所述預熱加熱箱5的功率為25化W，所述奧氏體化加熱箱6的功率為 320kW，所述均溫回火加熱箱8的功率為195kW，所述差溫回火加熱箱10的功率為140kW，所述 圓環鏈16的移動速度為lOOOmm/min，所述開孔44的中軸線與澤火調溫箱7出口的中軸線夾 角為70°。
[0059] 本實施例中，所述圓環鏈16經過所述預熱加熱箱巧日熱后，其肩頂部162溫度為630 °C，其直臂部161溫度為700°C;經過所述奧氏體化加熱箱6加熱后，其肩頂部162溫度為950 °C，其直臂部161溫度為980°C;經過所述均溫回火加熱箱8加熱后，其肩頂部162溫度為470 °C，其直臂部161溫度為320°C;經過所述差溫回火加熱箱10加熱后，其肩頂部162溫度為310 °C，其直臂部161溫度為500°C。
[0060] 實施例五：
[0061] 本實施例中，與實施例=相同的部分不再寶述，不同的是：
[0062] 所述圓環鏈16的規格為〇38mmX 146mm，所述回火調溫箱9的數量設置為6個，所述 澤火調溫箱7預熱至960°C，將所述回火調溫箱9依次預熱至350°C、360°C、370°C、380°C、390 °C、40(TC。
[0063] 所述圓環鏈16在預熱加熱箱5、奧氏體化加熱箱6、均溫回火加熱箱8、差溫回火加 熱箱10內進行加熱處理時，加熱時間均為2min;在澤火調溫箱7內的調溫時間為1.5min;在 所述回火調溫箱9內的調溫時間均為1.7min;所述初次噴水冷卻時間為3min，二次冷卻時 間為4min，S次冷卻時間為4min，四次冷卻時間為3min，所述冷卻部一處的冷卻水溫度設置 為30°C，所述冷卻部二處的冷卻水溫度設置為15°C，冷卻水流速為0.4m/s，所述初次噴水冷 卻與二次冷卻的時間間隔設置為2min，所述二次冷卻與S次冷卻的時間間隔設置為12min， 所述=次冷卻與四次冷卻的時間間隔設置為3min。
[0064] 本實施例中，所述預熱加熱箱5的功率為232kW，所述奧氏體化加熱箱6的功率為 290kW，所述均溫回火加熱箱8的功率為175kW，所述差溫回火加熱箱10的功率為130kW，所述 圓環鏈16的移動速度為llOOmm/min，所述開孔44的中軸線與澤火調溫箱7出口的中軸線夾 角為50°。
[0065] 本實施例中，所述圓環鏈16經過所述預熱加熱箱巧日熱后，其肩頂部162溫度為625 °C，其直臂部161溫度為710°C;經過所述奧氏體化加熱箱6加熱后，其肩頂部162溫度為945 °C，其直臂部161溫度為970°C;經過所述均溫回火加熱箱8加熱后，其肩頂部162溫度為460 °C，其直臂部161溫度為300°C;經過所述差溫回火加熱箱10加熱后，其肩頂部162溫度為300 °C，其直臂部161溫度為500°C。
[0066] 對比實驗一：
[0067] 分別取本實用新型實施例=、實施例四和實施例五處理的圓環鏈，分別標記為試 樣一、試樣二和試樣=，對所述=者進行硬度測試。
[006引如圖5所示，在圓環鏈表面取A、B、C、D四處，在每處分別取點一、點二、點立和點四， 所述點一位于圓環鏈表面，所述點二位于距圓環鏈表面1/4半徑處，所述點=位于距圓環鏈 表面1/3半徑處，所述點四位于距圓環鏈表面1/2半徑處，對W上所述部位進行硬度檢測，得 出實驗數據如表1:
[0069]表1:
[0070]
[0071] 上述實驗在山東能源重裝集團魯南裝備制造有限公司化驗室進行通過如上實驗 數據分析，在每處檢測位置中，圓環鏈的表面及屯、部硬度大體一致，且四處檢測位置的硬 度分布均勻。
[0072] 對比實驗二：
[0073] 取對比實驗一中所述的試樣一在試驗機上夾緊后，按照GB/T12718-2009的規定， 首先將試驗機的實驗負荷加載到72化N，然后將負荷降至初始負荷，使用千分尺標定其長 度，將實驗負荷W不大于每秒20N/mm 2的加載速度加載到1450kN，使用千分尺標定其長度， 計算在施加實驗負荷下的伸長率，標記為Si;繼續給試樣一施加負荷，直至斷裂為止，記錄 破斷負荷及試樣一的總伸長量，計算破斷總伸長率，標記為Si'；
[0074] 采用上述方法，分別計算試樣二的實驗負荷下的伸長率S2及破斷總伸長率52'，計 算試樣=的實驗負荷下的伸長率S3及破斷總伸長率S3'，得出的實驗數據如表2:
[0075] 表2: 「m7Al
[0077] 上述實驗在山東能源重裝集團魯南裝備制造有限公司化驗室進行通過如上實驗 數據分析，所述試樣一、試樣二和試樣=的實驗負荷下的伸長率均^ 1.6%，所述=者的破 斷總伸長率均含12%，說明經過本實用新型所述的圓環鏈熱處理裝置處理的圓環鏈，其硬 度和初性均可W達到國家標準。
[0078] 此外，應當理解，雖然本說明書按照實施方式加 W描述，但并非每個實施方式僅包 含一個獨立的技術方案，說明書的運種敘述方式僅僅是為清楚起見，本領域技術人員應當 將說明書作為一個整體，各實施例中的技術方案也可W經適當組合，形成本領域技術人員 可W理解的其他實施方式。
【主權項】
1. 一種圓環鏈熱處理裝置，其特征在于:包括依次設置的淬火部、回火部，所述淬火部、 回火部處均設置有冷卻部一，所述淬火部設置有淬火調溫箱，所述回火部依次設置有均溫 回火加熱箱、至少一個回火調溫箱、差溫回火加熱箱，所述淬火調溫箱處設置有冷卻部二。2. 根據權利要求1所述的一種圓環鏈熱處理裝置，其特征在于:所述淬火調溫箱前還依 次設置有預熱加熱箱、奧氏體化加熱箱。3. 根據權利要求2所述的一種圓環鏈熱處理裝置，其特征在于:所述回火調溫箱的數量 設置為4-6個，并且沿著圓環鏈的運動方向，相鄰的回火調溫箱順次連接。4. 根據權利要求3所述的一種圓環鏈熱處理裝置，其特征在于:所述淬火調溫箱、回火 調溫箱內部均設置有陶瓷保溫結構，所述預熱加熱箱、奧氏體化加熱箱、均溫回火加熱箱和 差溫回火加熱箱內部均設置為加熱感應線圈結構。5. 根據權利要求1所述的一種圓環鏈熱處理裝置，其特征在于：還包括傳動部和控制 部，所述控制部分別與淬火部、回火部、傳動部連接，所述傳動部包括主動導鏈輪和從動導 鏈輪，所述主動導鏈輪設置在熱處理裝置的端部，所述從動導鏈輪設置在冷卻部一內部。6. 根據權利要求1所述的一種圓環鏈熱處理裝置，其特征在于:所述冷卻部二包括相連 接的淬火噴頭和連接管，所述淬火噴頭正對淬火調溫箱設置，其表面設置有開孔，其內部設 置有通孔，所述冷卻部一和冷卻部二分別連接冷卻源，所述開孔的中軸線與淬火調溫箱出 口的中軸線夾角為30-70°。
【文檔編號】C21D9/00GK205473896SQ201521048480
【公開日】2016年8月17日
【申請日】2015年12月16日
【發明人】劉春利, 石虎, 周保平, 程召漢, 孫儒, 張慶敏, 付軼虎, 田霜, 陳琥, 宋承軍
【申請人】山東能源重裝集團魯南裝備制造有限公司